İNM 304 ZEMİN MEKANİĞİ
|
|
- Chagatai Öktem
- 7 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 İNM 304 ZEMİN MEKANİĞİ GÜZ YARIYILI Prof. Dr. Zeki GÜNDÜZ 1
2 ZEMİNLERİN KAYMA DİRENCİ 2
3 ZEMİNLERİN KAYMA DİRENCİ 1. Gerilme Durumu ve Mohr Dairesi 2. Zeminlerin Kayma Direnci Tarifi 3. Mohr-Coulomb Kırılma Hipotezi 4. Zeminlerin Kayma Direncinin Deneysel Olarak Belirlenmesi 5. Kohezyonsuz Zeminlerin Kayma Direnci 6. Kohezyonlu Zeminlerin Kayma Direnci 3
4 ZEMİNLERİN KAYMA DİRENCİ 1. Gerilme Durumu ve Mohr Dairesi 2. Zeminlerin Kayma Direnci Tarifi 3. Mohr-Coulomb Kırılma Hipotezi 4. Zeminlerin Kayma Direncinin Deneysel Olarak Belirlenmesi 5. Kohezyonsuz Zeminlerin Kayma Direnci 6. Kohezyonlu Zeminlerin Kayma Direnci 4
5 GERİLME DURUMU Şekildeki gibi dış kuvvetlerin etkisi altındaki bir cismi ele alırsak, O dan geçen özel bir düzlemde kesme gerilmelerinin 0 olması durumunda bu düzlem asal düzlem, bu düzlem üzerindeki normal gerilmeler ise asal gerilmeler olarak tariflenmektedir. 1, büyük asal gerilme 2, orta asal gerilme 3, küçük asal gerilme 5
6 MOHR DAİRESİ t
7 GERİLME DURUMU Gerçek Gerilmeler İki Boyutlu Gerilme Durumu 7
8 GERİLME DURUMU İki Boyutlu Gerilme Analizi : ( 2 = 0 kabul edersek) y x x C t xy y Pozitif işaret kabulü t x B A t xy y 8
9 GERİLME DURUMU A(BC) = 1 A(AC) = 1.sin A(AB) = 1.cos Sistemin denge denklemleri yazılırsa,. sin.sin.cos.cos 2. t.sin.cos x y xy 0.sin x 2.cos y 2 2. t xy.sin. cos x y y x.cos 2 t xy.sin
10 GERİLME DURUMU A(BC) = 1 A(AC) = 1.sin A(AB) = 1.cos Sistemin denge denklemleri yazılırsa, t. cos.sin.sin.cos t.sin.sin t.cos.cos y xy xy 0 x 2 2 t t. cos.sin cos sin y x y x t.sin 2 t xy cos 2 2 xy 10
11 MOHR DAİRESİ Zeminlerin doğal durumunda (denge halinde), kayma gerilmesi yoktur. Bu dikkate alınarak denklemler düzenlenirse, x y y x.cos y x t.sin
12 12 MOHR DAİRESİ Denklemler aşağıdaki hale dönüştürülecek olursa, bu ifadelerin çember denklemini oluşturacağı ortaya çıkmaktadır. 2.cos 2 2 y x y x t 2.sin 2 y x y x y x t
13 MOHR DAİRESİ x 2 y 2 y x 2 2 t 2 Merkezi, x y 2 ;0 Yarıçapı, y x 2 y t x x x M r y y Mohr Dairesi 13
14 UYGULAMA 1. 1 = 520 kpa (düşey düzleme etkiyen) 3 = 120 kpa (yatay düzleme etkiyen) Yatayla 35 lik düzleme etkiyen gerilmeleri bulunuz. 14
15 1 = 520 UYGULAMA 1. 3 = 120 x 2 y y 2 x cos cos(2 35) kpa t y 2 x.sin sin(2 35) kpa 15
16 1 = 520 UYGULAMA 1. 3 = 120 t
17 UYGULAMA 2. Şekildeki zemin elemanına etkiyen gerilme değerleri şu şekildedir. x = 120 kpa y = 300 kpa t xy = - 40 kpa (- oluşunu şekilden anlıyoruz!) = 20 lik düzlemde oluşacak gerilme değerlerini analitik ve grafik yöntemlerle bulunuz. 17
18 UYGULAMA kn/m 2 18
19 t UYGULAMA 2. n = kpa t n = kpa 20 19
20 ZEMİNLERİN KAYMA DİRENCİ 1. Gerilme Durumu ve Mohr Dairesi 2. Zeminlerin Kayma Direnci Tarifi 3. Mohr-Coulomb Kırılma Hipotezi 4. Zeminlerin Kayma Direncinin Deneysel Olarak Belirlenmesi 5. Kohezyonsuz Zeminlerin Kayma Direnci 6. Kohezyonlu Zeminlerin Kayma Direnci 20
21 ZEMİNLERİN KAYMA DİRENCİ Zeminin kayma direnci, göçmeye meydan vermeden zeminin karşı koyabileceği en büyük kayma gerilmesidir. - Şevlerin Stabilitesi (Kaymaya karşı) - Zeminlerin Taşıma Gücü (Göçmeye karşı) - Yanal Basınçlar (Toprak basıncından dolayı) - Sürtünmeli Kazıklar gibi konularda zeminlerin kayma direnci çok etkilidir. 21
22 ZEMİNLERİN KAYMA DİRENCİ Zeminlerin kayma direnci 3 bileşenden oluşmaktadır. - Katı daneler arasındaki sürtünme direnci - Zemin daneleri arasındaki kohezyon ve adezyon - Zemin daneleri arasında deformasyona direnen kilitlenme mekanizması Bu bileşenler, önkonsolidasyon basıncı, boşluk oranı, zaman gibi pek çok durumdan etkilenmektedir. 22
23 ZEMİNLERİN MUKAVEMETİ W Basınç Çekme Kayma
24 SINIRLANDIRILMIŞ DURUMDA MUKAVEMET W t 2W W n Basınç Çekme Kayma
25 ZEMİNLERİN KAYMA DİRENCİ SÜRTÜNME KAVRAMI : Sürtünme katsayısı, = tan Sürtünmeli yüzey N Yatay kuvvet (H) büyüdükçe, büyüyecektir. Cismin harekete başladığı anda = olacaktır. 25
26 ZEMİNLERİN KAYMA DİRENCİ SÜRTÜNME KAVRAMI : - Yüzeyler arasındaki pürüzlülük arttıkça sürtünme direnci artacaktır. - Cismin ağırlığı arttıkça sürtünme direnci artacaktır. Yani, F. N tan. N 26
27 ZEMİNLERİN KAYMA DİRENCİ 1. Gerilme Durumu ve Mohr Dairesi 2. Zeminlerin Kayma Direnci Tarifi 3. Mohr-Coulomb Kırılma Hipotezi 4. Zeminlerin Kayma Direncinin Deneysel Olarak Belirlenmesi 5. Kohezyonsuz Zeminlerin Kayma Direnci 6. Kohezyonlu Zeminlerin Kayma Direnci 27
28 KIRILMA HİPOTEZLERİ Kırılma (=Göçme) (=Yenilme) Kriterleri : tipik deney sonuçları 28
29 KIRILMA HİPOTEZLERİ Kırılma (=Göçme) (=Yenilme) Kriterleri : 1. Doruk değer göstermeyen zeminlerde (NL Kil) kırılmanın = %20 değerinde olduğu kabul edilmektedir. 2. Küçük birim deformasyon değerlerinde zemin bir doruk gösteriyorsa, bu değer kayma direnci olarak alınır. 3. Birçok zeminde maksimum deviatör gerilmeye ( 1-3 ) ulaşılmadığı halde büyük/küçük asal geilme oranı ( 1 / 3 ) bir tepe noktasından geçer. Bu durumlarda kırılma doruk noktası olarak alınmaktadır. 4.Yamaç hareketi gerçekleşmiş bir heyelan problemlerinde kayma direnci, kalıntı direnci olarak kabul edilir. 29
30 KIRILMA HİPOTEZLERİ Zeminlerin kayma direncinin matematiksel bir ifade ile gösterimi Coulomb (1776) ve Tresca ile başlamıştır. Zeminleri için geçerli olan kırılma hipotezi ise ilk kez Mohr (1911) tarafından geliştirilmiştir. Mohr, zeminin kayma direncinin tarifini belirli bir düzlemde, normal gerilmeye () bağlı olarak beliren kayma gerilmesinin (t), zeminin karşılayabileceği bir maksimum değere (t f ) erişmesi olarak tanımlamıştır. Yani, t f = f( f ) = k. f n 30
31 MOHR-COULOMB GÖÇME HİPOTEZİ Zeminler için, göçmeye yol açan normal ve kayma gerilmelerinin ortak etkisini göz önüne alan birçok hipotez geliştirilmiştir. Bunların içinde en basit olanı ve uygulamada yaygın olarak kullanılanı Mohr-Coulomb göçme kriteridir. t t Göçme Zarfı göçme x x göçme yok c Gerçek Kabul 31
32 MOHR-COULOMB GÖÇME HİPOTEZİ t c Bu doğrunun düşey ekseni kestiği nokta c, yatayla yaptığı açı ile gösterilirse, kayma direncini veren bağıntı, t f c. tan 32
33 MOHR-COULOMB GÖÇME HİPOTEZİ t f c. tan c ve ; kayma direnci parametreleri c; kohezyon (kpa) ; içsel sürtünme açısı () ; göçme yüzeyine etkiyen normal gerilme 33
34 MOHR-COULOMB GÖÇME HİPOTEZİ t f c. tan İkinci terim (.tan), sürtünme direncini, Birinci terim (c) ise (gerçek fiziksel anlamı tam olarak açıklığa kavuşmuş olmamakla beraber) danelerin birbirini tutma özelliği olarak ifade edilmektedir. 34
35 MOHR-COULOMB GÖÇME HİPOTEZİ GÖÇME DURUMU ve MOHR DAİRELERİ : Göçmeye yol açan üç farklı durum Göçme Zarfı c f 3f 3f 1f 1f 1f 35
36 MOHR-COULOMB GÖÇME HİPOTEZİ GÖÇME DURUMU ve MOHR DAİRELERİ : t plastik denge (göçme) c 3 1 1f elastik denge 36
37 MOHR-COULOMB GÖÇME HİPOTEZİ GÖÇME DURUMU ve MOHR DAİRELERİ : sin 1 f c.cot 2 1 f 3 f 2 3 f 37
38 38 MOHR-COULOMB GÖÇME HİPOTEZİ Denklem düzenlenirse, sin 1 cos 2 sin 1 sin c f f 2 45 tan sin 1 sin tan sin 1 cos Trigonometrik bağıntılardan, 2 45.tan tan c f f
39 MOHR-COULOMB GÖÇME HİPOTEZİ 1 f 3 f 2.tan c.tan 45 2 N tan olmak üzere, 1. N 2c. f 3 f N 39
40 MOHR-COULOMB GÖÇME HİPOTEZİ GÖÇME DÜZLEMİ 90- Teğet noktasında ATO açısı = 90 TAO açısı = AOT açısı = 90-40
41 MOHR-COULOMB GÖÇME HİPOTEZİ GÖÇME DÜZLEMİ f t f f t f f 90- f OK = OT TKO açısı = [180 (90 - )] / 2 f
42 MOHR-COULOMB GÖÇME HİPOTEZİ 42
43 MOHR-COULOMB GÖÇME HİPOTEZİ t c t f t max 3 1 1f =( )/2 için, Kayma direnci * Göçme maksimum kayma gerilmesinde oluşmaz ( = 0 hariç) Çünkü bu düzlemde zeminin kayma direnci, t max dan daha büyüktür. 43
44 ZEMİNLERİN KAYMA DİRENCİ 1. Gerilme Durumu ve Mohr Dairesi 2. Zeminlerin Kayma Direnci Tarifi 3. Mohr-Coulomb Kırılma Hipotezi 4. Zeminlerin Kayma Direncinin Deneysel Olarak Belirlenmesi 5. Kohezyonsuz Zeminlerin Kayma Direnci 6. Kohezyonlu Zeminlerin Kayma Direnci 44
45 KAYMA DİRENCİNE İLİŞKİN DENEYLER LABORATUAR DENEYLERİ : - Kesme Kutusu Deneyi * - Üç Eksenli Basınç Deneyi * - Serbest Basınç Deneyi * - Kanatlı Kesici Deneyi - Basit Doğru Kesme Deneyi - Düzlem Deformasyon Deneyi - Hücrede İçi Boş Silindir Kesme Deneyi - Gerçek Üç Eksenli Kesme Deneyi 45
46 KAYMA DİRENCİNE İLİŞKİN DENEYLER KESME KUTUSU DENEYİ : Düşey hareket Yanal hareket Numune Boyutu (Genelde) : 6 cm x 6 cm x 2 cm (Kare Kesitli) 46
47 KESME KUTUSU DENEYİ KESME KUTUSU DENEYİ : * Zeminin arazide almakta olduğu gerilmeler civarında bir normal gerilme ile başlayarak 3 farklı normal gerilme için deney tekrarlanır. * Normal yük altında konsolidasyon tamamlandıktan sonra kesme kuvveti ile numune kesilmeye çalışılır. * Yanal deformasyon, düşey deformasyon ve kesme kuvveti değerleri kaydedilir. * Genelde kum zeminler için uygundur. 47
48 KESME KUTUSU DENEYİ 48
49 KESME KUTUSU DENEYİ 49
50 KESME KUTUSU DENEYİ N Normal Yük Kesme Kuvveti S Normal gerilme, n = N / A Kayma gerilmesi, t = S / A Uzunluk = L Diğer boyut = B Planda alan, A = L.B 50
51 Kayma gerilmesi KESME KUTUSU DENEYİ Doruk gerilme Sıkı kum Gevşek kum Kalıcı (=nihai) direnç birim deformasyon tipik deney sonuçları 51
52 Kayma gerilmesi Kayma gerilmesi t 3 t 2 KESME KUTUSU DENEYİ Doruk t 3 t 2 t t 1 birim deformasyon Normal gerilme t f. tan 52
53 UYGULAMA 3. KESME KUTUSU DENEYİ : Sıkıştırılmış bir kum numunesi üzerinde yapılan kesme kutusu deneyi sonucunda aşağıdaki veriler elde edilmiştir. (kpa) t (kpa) a) Zeminin kayma dayanımı parametrelerini bulunuz. b) Normal gerilme 246 kpa, kayma gerilmesi 122 kpa olan gerilme durumunda göçme gerçekleşir mi? 53
54 UYGULAMA 3. ÇÖZÜM : 250 en uygun eğri c = 0 t = (246 ; 122) göçme yok 50 c
55 KAYMA DİRENCİNE İLİŞKİN DENEYLER SERBEST BASINÇ DENEYİ : * Silindirik bir zemin numunesi sadece eksenel doğrultuda yüklemeye tabi tutulmaktadır. * Artan eksenel yüke karşılık gelen boy kısalması ölçülür. * Numunenin boy/çap oranı 2 den büyük olmalıdır. * Gerilme - şekil değiştirme eğrisindeki en büyük eksenel gerilme, serbest basınç mukavemeti (q u ) değerini vermektedir. 55
56 SERBEST BASINÇ DENEYİ * S r = %100 (doygun) yumuşak zeminler için uygundur. * Kumlu zeminlerde uygulanması mümkün değildir. * Deney sırasında çevre basıncı uygulanamayışından dolayı gerçek koşulları yansıtmamaktadır. * Yükleme hızlı yapılmaktadır. Drenaja izin verilmemektedir (Boşluk suyu basıncının sönümlenmesi için gerekli zaman oluşmamaktadır). * Bu nedenle, toplam gerilme koşulları oluşmaktadır. * Killerde drenajlı kayma direncini belirlemek için kullanılmaktadır (c u = q u / 2). 56
57 SERBEST BASINÇ DENEYİ H H 0 H f A f A 0 Deney başında Deney sonunda DOYGUN ZEMİN ŞARTLARINDA 57
58 SERBEST BASINÇ DENEYİ * Birim deformasyon, H H 0 * Sabit hacim olacağı için, * Göçme anında alan, * Serbest basınç dayanımı, A 0. H0 A f. H f A f q u A0 1 N A f 58
59 SERBEST BASINÇ DENEYİ t t f c u q u 2 = 0 c u 3 =0 1f q u Serbest basınç deneyinin Mohr dairesi gösterimi 59
60 UYGULAMA 4. SERBEST BASINÇ DENEYİ Bir yumuşak kil zemine ait numune üzerinde serbest basınç deneyi yapılmış ve göçme anında yük halkasındaki yük değeri 14.3 N, deformasyon ise 11 mm bulunmuştur. Numunenin başlangıçtaki çapı 35 mm ve yüksekliği 80 mm dir. Numunenin serbest basınç dayanımını ve drenajsız kayma direncini bulunuz. CEVAP : q u = kpa, c u = 6.41 kpa 60
61 KAYMA DİRENCİNE İLİŞKİN DENEYLER ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ : * En gelişmiş deney sistemlerinden birisidir. * Silindirik bir zemin numunesi, bir hücre içine yerleştirilmekte ve hücreye uygulanan basınç vasıtasıyla zemine üzerinde hidrostatik etki ettirilir. * Numune etrafına geçirilen plastik kılıf ile zemin ile hücredeki su arasındaki temas kesilir. * Numune üst başlığına temas eden bir pistonla eksenel yük uygulanır. * Alt ve üst başlıklarda, deney sırasında drenajı kontrol etmeye yarayan ince kanallar bulunmaktadır. 61
62 62
63 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ Üç eksenli basınç deneyi aparatları 63
64 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ piston (deviatör geilme uygulamak için) göçme düzlemi göçme anında zemin numunesi hücre Geçirimsiz kılıf Poroz taş su Hücre basıncı Geri basınç Boşluk suyu basıncı veya hacim değişimi Üç eksenli basınç deney sistemi 64
65 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ * Üç eksenli basınç deneyi iki aşamadan oluşmaktadır. 1. Aşama : Zemin numunesi üzerine arazide yüklemeden önce etkiyen gerilmelerin hücre basıncı vasıtasıyla uygulanması (bu aşamada drenaja izin verilirse numune konsolide edilmiş olur) 2. Aşama : Eksenel basınç uygulanması (bu aşama drenajlı ve drenajsız olarak gerçekleştirilebilmektedir) Drenajlı deney yapılması durumunda, yükleme hızının zeminin permeabilitesine göre seçilmesi ve suyun rahatça dışarı çıkması sağlanır. (BSB artışı, u = 0) 65
66 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ deviatör gerilme ( dev ) Önce hücre basıncı ( 3 ) (Hidrostatik) Eksenel Yükleme Küçük asal gerilme, 3 Büyük asal gerilme, 1 = 3 + dev 66
67 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ deviatorik gerilme () Her yönden çevre basıncı c etkisi altında Drenaj kanalı açık mı? kayma (yükleme) Drenaj kanalı açık mı? evet hayır evet hayır Konsolide edilmiş zemin örneği Konsolide edilmemiş zemin örneği Drenajlı yükleme Drenajsız yükleme 67
68 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ TİPLERİ Konsolidasyonsuz-Drenajsız Deney (UU) : Zemin suyunun gerek hücre basıncı uygulanmasında, gerekse eksenel yükleme (kesme) sırasında numuneden dışarı çıkmasına izin verilmemektedir. (Hızlı deney) 68
69 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ TİPLERİ Konsolidasyonlu-Drenajsız Deney (CU) : Birinci aşamada hidrostatik basınç altında zemin suyunun dışarı çıkmasına (zeminin konsolide olmasına) izin verildikten sonra ikinci aşamada drenajsız durumda eksenel yükleme yapılmaktadır. 69
70 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ TİPLERİ Konsolidasyonlu-Drenajlı Deney (CD) : Hidrostatik basınç altında zemin suyunun dışarı çıkmasına (zeminin konsolide olmasına) izin verildikten sonra ikinci aşamada düşük yükleme sızıyla zemin suyunun drenajına izin verilmektedir. 70
71 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ t f c. tan Göçmeye yol açan üç farklı durum Göçme Zarfı c f 3f 3f 1f 1f 1f 71
72 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ KONSOLİDASYONSUZ-DRENAJSIZ DENEY (UU) : * Hızlı deney * Yükleme ve kesilme sırasında drenaja izin verilmiyor * Hücre basıncı uygulanınca zemin içindeki su basıncı artacaktır. * Kesme sırasında boşluk suyu basıncı değişiminin ölçülmesi mümkündür. * Kayma direnci parametreleri toplam veya (nadiren) efektif gerilme cinsinden ifade edilebilir. 72
73 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ KONSOLİDASYONSUZ-DRENAJSIZ DENEY (UU) : * Yumuşak killerde en önemli sorunlardan biri çok hızlı yapılan yüklemenin getirdiği kritik durumdur. * Çok hızlı yapılan yüklemelerde konsolidasyonsuzdrenajsız koşullar oluşmaktadır. * Hızlı artan gerilmeler sonucu, kilde ani yükselen boşluk suyu basınçları sistem dışına çıkamadan zemin kayma gerilmeleri aldığından ani yenilmeler gündeme gelecektir. Bu gibi problemlerde (şekillerdeki gibi) analizlerin sadece toplam gerilmelerle yapılması daha gerçekçi olmaktadır. 73
74 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ KONSOLİDASYONSUZ-DRENAJSIZ DENEY (UU) : 74
75 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ KONSOLİDASYONSUZ-DRENAJSIZ DENEY (UU) : 75
76 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ KONSOLİDASYONSUZ-DRENAJSIZ DENEY (UU) : 76
77 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ KONSOLİDASYONSUZ-DRENAJSIZ DENEY (UU) : 77
78 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ KONSOLİDAYONSUZ-DRENAJSIZ DENEY (UU) : c u ; drenajsız kayma mukavemeti * Doygun yumuşak killerde, göçme anındaki deviatör gerilme, hücre basıncından bağımsızdır (eş çaplı daireler). 78
79 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ KONSOLİDAYONSUZ-DRENAJSIZ DENEY (UU) : 79
80 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ KONSOLİDASYONLU-DRENAJSIZ DENEY (CU) : * Şekildeki problemlerde görüldüğü gibi, yükleme hızı yeterince düşük tutulduğunda zemin kesme gerilmeleri almaya başlamadan tüm fazla boşluk suyu basınçlarını dışarı atmış olacağından kesmenin başlangıcında u w bir anlamda sıfır olacaktır. * Bu duruma tipik örnek, jeolojik zaman içinde dengeye gelmiş zeminler gösterilebilir. * Deneyde numune öncelikle arazi koşullarına benzer bir çevre basıncında konsolide edilmekte (yani boşluk suyu basıncının sönümlenmesi beklenmekte), daha sonra drenaj vanaları kapatılarak kesme işlemine geçilmektedir. 80
81 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ KONSOLİDAYONLU-DRENAJSIZ DENEY (CU) : 81
82 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ KONSOLİDASYONLU-DRENAJSIZ DENEY (CU) : 82
83 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ KONSOLİDASYONLU-DRENAJSIZ DENEY (CU) : 83
84 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ KONSOLİDASYONLU-DRENAJSIZ DENEY (CU) : u f c c u f 1 1 Normal konsolide killerin kayma direnci 84
85 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ KONSOLİDASYONLU-DRENAJSIZ DENEY (CU) : c cu c Toplam gerilme türünden, t c f cu. tan Efektif gerilme türünden, t f c' '.tan' 85
86 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ KONSOLİDASYONLU-DRENAJSIZ DENEY (CU) : Normal konsolide killerde, c 0 Efektif gerilme türünden, t '. tan' f Aşırı konsolide killerde, c 0 Efektif gerilme türünden, f c' t '.tan ' 86
87 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ KONSOLİDASYONLU-DRENAJLI DENEY (CD) : * Numune öncelikle belirlenen gerilmeler altında konsolide edilir (Çevre basıncı ile). Yani zemin içerisindeki suyun tahliyesini sağlayan vanalar açık tutulur. * Yükleme sırasında, boşluk suyu basıncının oluşmasına müsaade edilmeyecek hızda (yavaş olarak) kesilir. * Kayma gerilmesi parametreleri efektif gerilme cinsinden belirlenmiş olur (u w =0). * Drenaja izin verildiği için numunede hacim değişimi gözlenir. 87
88 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ KONSOLİDASYONLU-DRENAJLI DENEY (CD) : * Drenaja izin verildiği için numunede hacim değişimi gözlenir (V). * Kırılma anındaki alan, Burada, 1 v A f A0. 1 a v V V 0 Hacimdeki b.ş.d., a H H 0 Boydaki birim şekil değiştirme 88
89 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ KONSOLİDASYONLU-DRENAJLI DENEY (CD) : 89
90 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ KONSOLİDASYONLU-DRENAJLI DENEY (CD) : 90
91 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ KONSOLİDASYONLU-DRENAJLI DENEY (CD) : 91
92 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ KONSOLİDASYONLU-DRENAJLI DENEY (CD) : sıkışma c Normal konsolide kilde drenajlı deney 92
93 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ TÜRLERİNİN UYGULAMASI (ÖZET) Deney tipi, zeminlerin arazideki gerçek kırılma şart ve şeklini laboratuarda temsil edecek şekilde olmalıdır. Bu nedenle yapılacak kesme deneyinin tipi incelenecek problemin karakterine uygun olarak belirlenmelidir. 93
94 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ TÜRLERİNİN UYGULAMASI (ÖZET) 1. Temeller altındaki killi zeminler genelde öyle hızlı yüklenirler ki, yapı tamamlandığı anda drenaj pek olmamıştır. Yapı yükü nedeniyle oluşan boşluk suyu basıncının sönümlenmesi yıllar süren bir zamanda meydana gelir. Bu durumda, drenajsız kesme deneyi yapmak gerekir. Zemin basınçları ve geçici yarmalardaki şev stabilitesi hakkındaki tahminlerde bulunmak için de drenajsız deney sonuçları kullanılır. 94
95 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ TÜRLERİNİN UYGULAMASI (ÖZET) 2. İnşa hızı sebebiyle yüksek boşluk suyu basınçlarının oluştuğu toprak barajların projelendirilmesinde boşluk suyu basıncının ölçüldüğü drenajsız kesme deneyleri yapmak doğru olur. Mevcut bir toprak barajda su seviyesinin çabuk indirilmesi konsolide olmuş zeminin gerilme durumunda ani bir değişiklik yaparak bölgesel kırılmalara yol açabilir. Böyle bir durumda stabilitenin konsolidasyonlu drenajsız kesme deneyiyle incelenmesi uygundur. 95
96 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ TÜRLERİNİN UYGULAMASI (ÖZET) 3. Şevler ve istinat duvarları üzerindeki toprak basınçlarıyla ilgili uzun süreli stabilite problemleri genellikle drenajlı kesme deneylerini ihtiyaç gösterir. Drenajlı deneylerde suya doygun killer gözle görülür sürtünme açıları verebilmektedir. t t = 0 c u Drenajsız Deney c Drenajlı Deney 96
97 ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ ÜÇ EKSENLİ BASINÇ DENEYİ TÜRLERİNİN UYGULAMASI (ÖZET) 4. Kumlu zeminler son derece geçirgen oldukları için en hızlı yüklemelerde dahi boşluk suyu basıncı oluşmaz. Bu yüzden kumlu zeminlerin kayma direnci, genellikle drenajlı deneylerle belirlenir. 97
98 BOŞLUK SUYU BASINCI PARAMETRELERİ Drenajsız koşullarda, izotropik gerilme uygulamalarından dolayı boşluk suyu basıncı değişimi 3 3 u B B; boşluk basıncı parametresi 98
99 BOŞLUK SUYU BASINCI PARAMETRELERİ Drenajsız koşullarda, izotropik gerilme uygulamalarından dolayı boşluk suyu basıncı değişimi Doygun zeminlerde, B 1 Yani, u = 3 99
100 BOŞLUK SUYU BASINCI PARAMETRELERİ Drenajsız koşullarda, izotropik gerilme uygulamalarından dolayı boşluk suyu basıncı değişimi 100
101 BOŞLUK SUYU BASINCI PARAMETRELERİ Drenajsız koşullarda, tek eksenli yükleme uygulamalarından dolayı boşluk suyu basıncı değişimi u d A A; boşluk basıncı parametresi 101
102 BOŞLUK SUYU BASINCI PARAMETRELERİ Drenajsız koşullarda, tek eksenli yükleme uygulamalarından dolayı boşluk suyu basıncı değişimi 102
103 BOŞLUK SUYU BASINCI PARAMETRELERİ Drenajsız koşullarda, tek eksenli yükleme uygulamalarından dolayı boşluk suyu basıncı değişimi 103
104 BOŞLUK SUYU BASINCI PARAMETRELERİ Drenajsız koşullarda, üç eksenli deney şartlarında boşluk suyu basıncı değişimi 104
105 BOŞLUK SUYU BASINCI PARAMETRELERİ Drenajsız koşullarda, üç eksenli deney şartlarında boşluk suyu basıncı değişimi İzotropik hücre basıncından dolayı, u B. 3 Eksenel yüklemeden dolayı, u A. 1 3 u B A
106 106 BOŞLUK SUYU BASINCI PARAMETRELERİ Drenajsız koşullarda, üç eksenli deney şartlarında boşluk suyu basıncı değişimi A B u A B u A BA
107 BOŞLUK SUYU BASINCI PARAMETRELERİ DENEYSEL TESBİTİ u B A * Sıkıştırılmış zemin numunesi hücreye yerleştirilir. * Küçük bir hücre basıncı uygulanır ve numune konsolidasyona bırakılır. * Konsolidasyon tamamlandıktan sonra hücre basıncı bir miktar artırılarak ( 3 )boşluk suyu basıncı ölçülür. * Deviatör gerilme uygulanmadığı için ( 1-3 ) = 0 u B. 3 B u 3 107
108 BOŞLUK SUYU BASINCI PARAMETRELERİ DENEYSEL TESBİTİ u B A * Boşluk suyu basıncı tamamen dağıldıktan sonra eksenel gerilme uygulanır ( d ) ve boşluk suyu basıncı ölçülür. * Bu ölçüm numune kırılıncaya kadar devam eder. 3 0 u AB B A. 1 0 AB. 1 u 1 0 B belli, A belirlenir. 108
109 GERİLME İZİ t T * Mohr dairesinin tepe noktasının koordinatı, 3 1 3' 1' T ; 2 2 1' 3 ' p ' ' ' q ' ' ' 109
110 GERİLME İZİ q T p p q ' 2 ' ' 1 3 ' ' ' Dönüştürülmüş eksen takımı sayesinde, gerilme durumu tek bir nokta ile ifade edilebilir. Böylece çok sayıda Mohr dairesi çizmek yerine, tepe noktaları işaretlenerek, gerilme durumunun değişimi belirlenebilir. Noktaları birleştiren bu doğruya gerilme izi denir. 110
111 GERİLME İZİ t B C D E F A Hücre basıncı, 3 izotropik gerilme durumu, (A noktası) Hücre basıncı sabit tutulup, deviatör gerilme bir miktar artırılıyor (B noktası) Benzer şekilde, deviatör gerilme artırılmaya devam edilirse (C, D, E noktaları) Zeminin göçme anındaki gerilme durumu (F noktası) 111
112 GERİLME İZİ q C gerilme izi F E D A B p Görüldüğü gibi, Mohr dairelerinin tepe noktaları işaretlenerek, gerilme izini oluşturarak gerilme geçmişi daha kolay olarak gösterilebilir. 112
113 GERİLME İZİ q A B C gerilme izi F E D p p q ' 2 ' ' 1 3 ' ' ' Gerilme izinin eğimi, dq dp den belirlenebilir. Üç eksenli deney durumu için, * İzotropik gerilme artışı ( 3 artıyor, dev = 0, yani 1 = 3 ) dq dp ' 3' ' ' 1 3 / 2 / 2 3' 3' ' ' 3 3 / 2 / q p 113
114 114 GERİLME İZİ Üç eksenli deney durumu için, * Deviatör gerilme artışı ( 3 = 0, 1 ) p B A C D E F q gerilme izi 2 ' ' ' 3 1 p 2 ' ' ' 3 1 q 1 2 / 0 ' 2 / 0 ' 2 / ' ' 2 / ' ' dp dq p q 1 1
115 GERİLME İZİ Toplam gerilme şartlarında, p q Efektif gerilme şartlarında, p ' ' ' u 1 ' u ' q ' ' bilindiğine göre, ' 115
116 116 GERİLME İZİ u p u u u p 2 2 ' q u u u u q ) ( ) ( ' u p p ' q q ' t T E u q=q p p
117 ZEMİNLERİN KAYMA DİRENCİ 1. Gerilme Durumu ve Mohr Dairesi 2. Zeminlerin Kayma Direnci Tarifi 3. Mohr-Coulomb Kırılma Hipotezi 4. Zeminlerin Kayma Direncinin Deneysel Olarak Belirlenmesi 5. Kohezyonsuz Zeminlerin Kayma Direnci 6. Kohezyonlu Zeminlerin Kayma Direnci 117
118 KUMUN KAYMA DİRENCİ * İri daneli zeminlerin kayma direncinde, sürtünme birinci derecede etkin olmaktadır. Kumun kayma direncini etkileyen faktörler, 1. Danelerin minerolojik kökeni ve biçimi 2. Danelerin boyutu ve dağılımı 3. Birim hacim ağırlık (=sıkılık) 4. Kumun jeolojik tarihçesi 5. Çimentolanma 6. Etkiyen efektif gerilmeler 7. Doygunluk derecesi 118
119 KUMUN KAYMA DİRENCİ * Köşeli daneler arasında sürtünme ve kilitlenme önemli derecede kayma direncini artırmaktadır. * Uniform dane dağılımında kilitlenme minimum düzeydeyken, iyi derecelenmiş zeminlerde kayma direncinde artış görülmektedir. * Deniz ortamında çökelmiş kumlarda organik ve anorganik etkilerle çimentolanma olabilir. Bu da kumlarda gerçek kohezyonu oluşturmaktadır. * Kumlarda özellikle sıkılığın kayma direncini doğrudan etkilediği bilinmektedir. 119
120 KUMUN KAYMA DİRENCİ Kumun gerilme birim şekil değiştirme davranışı Kumun hacim değişimi birim şekil değiştirme davranışı 120
121 KUMUN KAYMA DİRENCİ Kritik boşluk oranı Kumun gerilme birim şekil değiştirme davranışı 121
122 KUMUN KAYMA DİRENCİ V V Çevre basıncının kumların davranışına etkisi 122
123 ZEMİNLERİN KAYMA DİRENCİ 1. Gerilme Durumu ve Mohr Dairesi 2. Zeminlerin Kayma Direnci Tarifi 3. Mohr-Coulomb Kırılma Hipotezi 4. Zeminlerin Kayma Direncinin Deneysel Olarak Belirlenmesi 5. Kohezyonsuz Zeminlerin Kayma Direnci 6. Kohezyonlu Zeminlerin Kayma Direnci 123
124 KİLİN KAYMA DİRENCİ * Kilin kayma direnci, içerdiği danelerin mikroskobik boyutları nedeniyle danelerarası yüzey kuvvetlerinden önemli ölçüde etkilenmektedir. * Gevşek kumlarla, normal yüklenmiş killer, Sıkı kumlarla, aşırı konsolide killerin - - u w - V bağıntılarında paralellik ve kritik durumda tam benzerlik bulunmaktadır. * Konu kapsamında, kil terimi ile CL, CH, MH gibi plastik özellik gösteren malzemeler anlatılmak istenmektedir. 124
125 KİLİN KAYMA DİRENCİ Killerin kayma direncini etkileyen faktörler : 1. Efektif gerilme düzeyi 2. Kilin plastisitesi 3. Çimentolanma 4. Danelerarası çekme ve itme 5. Su muhtevası 6. Kesilme hızı 7. Ortamın anizotropluğu 8. Gevreklik 9. Numunenin kalitesi 10.Ölçüm tekniği 125
126 KİLİN KAYMA DİRENCİ Drenajsız kayma mukavemeti zarfı 126
127 KİLİN KAYMA DİRENCİ Pozitif (+) boşluk suyu basıncı oluşacağı için efektif gerilme dairesi sola kayar Normal konsolide kil için CU kayma mukavemeti zarfı 127
128 KİLİN KAYMA DİRENCİ Önkonsolidasyon basıncından daha düşük çevre basıncında kil aşırı konsolide davranacak ve negatif bsb oluşacak. p den sonra NL davranışı gösterecek ve pozitif (+) bsb oluşacak. Aşırı konsolide kil için CU kayma mukavemeti zarfı 128
129 KİLİN KAYMA DİRENCİ Kayma mukavemeti zarfı, BSB oluşmayacağı için efektif gerilme türündendir. Normal konsolide kil için CD kayma mukavemeti zarfı 129
130 KİLİN KAYMA DİRENCİ p Aşırı konsolide kil için CD kayma mukavemeti zarfı 130
131 UYGULAMA 5. Bir üç eksenli basınç deneyinde hücre basıncı 100 kpa olarak sabit tutulurken numune üzerine piston ile uygulanan P basınç kuvveti ile bu yük altındaki numune kesit alanları aşağıda verilmiştir. a) Numuneye etkiyen asal gerilmeleri bulunuz. b) Gerilme durumlarını -t ve p-q eksen takımlarında gösteriniz. 131
132 UYGULAMA 5. Yükleme A B C D E F P (N) A (cm 2 ) Kırılma 132
133 UYGULAMA 5. Yükleme A B C D E F P (N) A (cm 2 ) dev (kpa) dev P A 133
134 UYGULAMA 5. Yükleme A B C D E F P (N) A (cm 2 ) dev (kpa) (kpa) dev dev 134
135 UYGULAMA 5. Yükleme A B C D E F P (N) A (cm 2 ) dev (kpa) (kpa) p (kpa) p
136 1 3 2 q ÇÖZÜM Yükleme A B C D E F P (N) A (cm 2 ) dev (kpa) (kpa) p (kpa) q (kpa)
137 Yükleme A B C D E F 3 (kpa) (kpa) t B C D E F A
138 Yükleme A B C D E F p (kpa) q (kpa) q A B C gerilme izi F E D p 138
139 Yükleme A B C D E F p (kpa) q (kpa) t B C D E F p ve q, Mohr dairelerinin tepe noktasını ifade etmektedir. A
140 UYGULAMA 6. Bir kuru kum üzerinde yapılan üç eksenli basınç deneyinde aşağıdaki değerler bulunmuştur. 3 = 300 kpa, dev = 600 kpa a) =? b) Kırılma düzlemi ile yatay düzlem arasındaki açı, =? c) Kırılma düzlemindeki, t =? 140
141 UYGULAMA 6. 3 = 300 kpa, 1 = 3 + dev = 900 kpa 1 3.N 2c N Kum için, (c = 0) N 1 3. N N N 3 tan
142 t UYGULAMA 6. =
143 UYGULAMA düzlemine etkiyen normal ve kayma gerilmesi cos cos kpa 1 3 t.sin sin kpa 143
144 t UYGULAMA 6. = t 3 144
145 UYGULAMA 7. Örselenmemiş numuneler üzerinde yapılan üç adet üç eksenli basınç deneyi sonuçları aşağıda verilmiştir. Deney 3 (kpa) dev (kpa) Zeminin kayma direnci parametrelerini, a) grafik yöntemler, b) hesap yöntemiyle belirleyiniz. 145
146 UYGULAMA 7. Deney 3 (kpa) 1 (kpa)
147 UYGULAMA
148 UYGULAMA
149 UYGULAMA 8. Doygun bir kil numunesi üzerinde üç adet üç eksenli drenajsız deney yapılmıştır. Deney sonuçları, Deney 3 (kpa) dev (kpa) u w (kpa) olduğuna göre, c ve parametrelerini a) Toplam gerilmelere göre, b) Efektif gerilmelere göre, grafik ve hesap yoluyla belirleyiniz. 149
150 UYGULAMA
151 UYGULAMA = = = = = =
152 UYGULAMA
153 UYGULAMA
154 UYGULAMA
155 UYGULAMA 9. ÇÖZÜM : Gerilme artışı : =
156 UYGULAMA 9. ZAMAN BSB GRAFİĞİ : U 50 = U 0 T U v c H. t v 2 dr % 50 T c v H. t v 50 2 dr U 100 t
157 0.197 c v H. t 50 2 dr UYGULAMA 9. H = 20 cm (çift yönlü drenaj) H dr = 10 cm c v c v =9.95x10-4 cm 2 /s 157
158 UYGULAMA
159 UYGULAMA 10. = 40 olan bir kuru kum numunesi üzerinde üç eksenli basınç deneyi yapılmıştır. Çevre basıncı 3 = 300 kpa, olarak tutulmuş ve numune kırılıncaya kadar yüklenmiştir. a) Kırılma anındaki büyük asal gerilmeyi, b) Kırılma anındaki deviatör gerilmeyi, c) Kırılma düzleminin yatayla yaptığı açıyı, d) Kırılma anında yatayla 20 lik bir açı yapan düzlem üzerine etkiyen normal ve kayma gerilmelerini hesaplayınız. CEVAP : A) 1380, B) 1080, C) 65, D) 1254,
ZEMİNLERİN GERİLME-ŞEKİL DEĞİŞTİRME DAVRANIŞI VE KAYMA MUKAVEMETİ
ZEMİNLERİN GERİLME-ŞEKİL DEĞİŞTİRME DAVRANIŞI VE KAYMA MUKAVEMETİ GİRİŞ Zeminlerin gerilme-şekil değiştirme davranışı diğer inşaat malzemelerine göre daha karmaşıktır. Zeminin yük altında davranışı Başlangıç
Detaylı7. TOPRAĞIN DAYANIMI
7. TOPRAĞIN DAYANIMI DAYANIM Dayanım bir malzemenin yenilmeye karşı gösterdiği dirençtir. Gerilme-deformasyon ilişkisinin üst sınırıdır. Toprak Zeminin Yenilmesi Temel Kavramlar Makaslama Dayanımı: Toprağın
DetaylıLaboratuar Kayma Mukavemeti Deneyleri
Laboratuar Kayma Mukavemeti Deneyleri 1 Kesme deneyleri: Bu tip deneylerle zemin kütlesinden numune alınan noktadaki kayma mukavemeti parametreleri belirilenir. 2 Kesme deneylerinin amacı; doğaya uygun
DetaylıINM 308 Zemin Mekaniği
Hafta_4 INM 308 Zemin Mekaniği Zeminlerde Kayma Direncinin Ölçümü Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com www.inankeskin.com ZEMİN MEKANİĞİ Haftalık Konular Hafta 1: Hafta
DetaylıŞev Stabilitesi I. Prof.Dr.Mustafa KARAŞAHİN
Şev Stabilitesi I Prof.Dr.Mustafa KARAŞAHİN Farklı Malzemelerin Dayanımı Çelik Beton Zemin Çekme dayanımı Basınç dayanımı Kesme dayanımı Karmaşık davranış Boşluk suyu! Zeminlerin Kesme Çökmesi
DetaylıT.C. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ
T.C. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ Şev duraylılık analizlerinin işe yarayabilmesi için, doğru şekilde ormülüze edilmiş, doğru problemi temsil etmelidirler. Bunu
DetaylıZeminlerin Sıkışması ve Konsolidasyon
Zeminlerin Sıkışması ve Konsolidasyon 2 Yüklenen bir zeminin sıkışmasının aşağıdaki nedenlerden dolayı meydana geleceği düşünülür: Zemin danelerinin sıkışması Zemin boşluklarındaki hava ve /veya suyun
DetaylıINM 308 Zemin Mekaniği
Hafta_3 INM 308 Zemin Mekaniği Zeminlerde Kayma Direnci Kavramı, Yenilme Teorileri Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com www.inankeskin.com ZEMİN MEKANİĞİ Haftalık Konular
DetaylıINM 308 Zemin Mekaniği
Hafta_12 INM 308 Zemin Mekaniği Zeminlerin Taşıma Gücü; Kazıklı Temeller Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com www.inankeskin.com ZEMİN MEKANİĞİ Haftalık Konular Hafta
Detaylı7. TOPRAĞIN DAYANIMI DAYANIM
7. TOPRAĞIN DAYANIMI DAYANIM Dayanım bir malzemenin yenilmeye karşı gösterdiği dirençtir. Gerilme-deformasyon ilişkisinin üst sınırıdır. 1 Toprak Zeminin Yenilmesi Temel Kavramlar Makaslama Dayanımı: Toprağın
DetaylıYatak Katsayısı Yaklaşımı
Yatak Katsayısı Yaklaşımı Yatak katsayısı yaklaşımı, sürekli bir ortam olan zemin için kurulmuş matematik bir modeldir. Zemin bu modelde yaylar ile temsil edilir. Yaylar, temel taban basıncı ve zemin deformasyonu
DetaylıZEMİNLERİN KAYMA DİRENCİ
ZEMİNLERİN KYM İRENİ Problem 1: 38.m çapında, 76.m yüksekliğindeki suya doygun kil zemin üzerinde serbest basınç deneyi yapılmış ve kırılma anında, düşey yük 129.6 N ve düşey eksenel kısalma 3.85 mm olarak
DetaylıKARADENİZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ MADEN MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ KAYA MEKANİĞİ LABORATUVARI
TEK EKSENLİ SIKIŞMA (BASMA) DAYANIMI DENEYİ (UNIAXIAL COMPRESSIVE STRENGTH TEST) 1. Amaç: Kaya malzemelerinin üzerlerine uygulanan belirli bir basınç altında kırılmadan önce ne kadar yüke dayandığını belirlemektir.
DetaylıZEMİN MUKAVEMETİ: LABORATUVAR DENEY YÖNTEMLERİ
ZEMİN MUKAVEMETİ: LABORATUVAR DENEY YÖNTEMLERİ Arazide bir yapı temeli veya toprak dolgu altında kalacak, veya herhangi bir başka yüklemeye maruz kalacak zemin tabakalarının gerilme-şekil değiştirme davranışlarını
DetaylıKARADENİZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ MADEN MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ KAYA MEKANİĞİ LABORATUVARI
TEK EKSENLİ SIKIŞMA (BASMA) DAYANIMI DENEYİ (UNIAXIAL COMPRESSIVE STRENGTH TEST) 1. Amaç: Kaya malzemelerinin üzerlerine uygulanan belirli bir basınç altında kırılmadan önce ne kadar yüke dayandığını belirlemektir.
DetaylıBASMA DENEYİ MALZEME MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ. 1. Basma Deneyinin Amacı
1. Basma Deneyinin Amacı Mühendislik malzemelerinin çoğu, uygulanan gerilmeler altında biçimlerini kalıcı olarak değiştirirler, yani plastik şekil değişimine uğrarlar. Bu malzemelerin hangi koşullar altında
DetaylıYapı veya dolgu yüklerinin neden olduğu gerilme artışı, zemin tabakalarını sıkıştırır.
18. KONSOLİDASYON Bir mühendislik yapısının veya dolgunun altında bulunan zeminin sıkışmasına konsolidasyon denir. Sıkışma 3 boyutlu olmasına karşılık fark ihmal edilebilir nitelikte olduğundan 2 boyutlu
DetaylıINM 308 Zemin Mekaniği
Hafta_3 INM 308 Zemin Mekaniği Zeminlerde Kayma Direnci Kavramı, Yenilme Teorileri Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com www.inankeskin.com ZEMİN MEKANİĞİ Haftalık Konular
DetaylıINM 305 Zemin Mekaniği
Hafta_8 INM 305 Zemin Mekaniği Zeminlerde Gerilme ve Dağılışı Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com Haftalık Konular Hafta 1: Zeminlerin Oluşumu Hafta 2: Hafta 3: Hafta
DetaylıİNM 305 ZEMİN MEKANİĞİ
İNM 305 ZEMİN MEKANİĞİ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Prof. Dr. Zeki GÜNDÜZ 1 2 Zeminde gerilmeler 3 ana başlık altında toplanabilir : 1. Doğal Gerilmeler : Özağırlık, suyun etkisi, oluşum sırası ve sonrasında
DetaylıKaya Zemin Sınıflamaları Parametre Seçimi Şev Stabilite Sorunları. Özgür SATICI Mad. Yük. Jeo. Müh. (MBA)
Kaya Zemin Sınıflamaları Parametre Seçimi Şev Stabilite Sorunları Özgür SATICI Mad. Yük. Jeo. Müh. (MBA) Zeminler Zeminler iri daneli ve ince daneli olarak iki ana grupta incelenebilir. İri daneli malzemeler
DetaylıİNM 305 ZEMİN MEKANİĞİ
İNM 305 ZEMİN MEKANİĞİ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Prof. Dr. Zeki GÜNDÜZ 1 ZEMİNLERİN SIKIŞMASI, KONSOLİDASYON ve OTURMALAR 2 3 4 ZEMİNLERİN SIKIŞMASI ve KONSOLİDASYON 1. Giriş 2. Kohezyonsuz ve Kohezyonlu
Detaylı10. KONSOLİDASYON. Konsolidasyon. σ gerilmedeki artış zeminin boşluk oranında e azalma ve deformasyon yaratır (gözeneklerden su dışarı çıkar).
. KONSOLİDASYON Konsolidasyon σ gerilmedeki artış zeminin boşluk oranında e azalma ve deformasyon yaratır (gözeneklerden su dışarı çıkar). σ nasıl artar?. Yeraltısuyu seviyesi düşer 2. Zemine yük uygulanır
DetaylıLABORATUVAR DENEYLERİ
GEOTEKNİK ARAŞTIRMALAR LABORATUVAR DENEYLERİ GEOTEKNİK ARAŞTIRMALAR LABORATUVAR DENEYLERİ Bu standard, inşaat mühendisliği ile ilgili, lâboratuvarda yapılacak zemin deneylerinden, su muhtevasının tayini,
DetaylıKırılma Hipotezleri. Makine Elemanları. Eşdeğer Gerilme ve Hasar (Kırılma ve Akma) Hipotezleri
Makine Elemanları Eşdeğer Gerilme ve Hasar (Kırılma ve Akma) Hipotezleri BİLEŞİK GERİLMELER Kırılma Hipotezleri İki veya üç eksenli değişik gerilme hallerinde meydana gelen zorlanmalardır. En fazla rastlanılan
DetaylıDÜZLEMDE GERİLME DÖNÜŞÜMLERİ
3 DÜZLEMDE GERİLME DÖNÜŞÜMLERİ Gerilme Kavramı Dış kuvvetlerin etkisi altında dengedeki elastik bir cismi matematiksel bir yüzeyle rasgele bir noktadan hayali bir yüzeyle ikiye ayıracak olursak, F 3 F
DetaylıNİĞDE ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ, GEOTEKNİK ABD ZEMİN MEKANİĞİ DENEYLERİ
DANE BİRİM HACİM AĞIRLIK DENEYİ _ W x y ' f c - f c - w j ] Numune No 1 4 5 Kuru Zemin Ağırlığı (g), W, Su + Piknometre Ağırlığı (g), W Su + Piknometre + Zemin Ağırlığı (g), W Dane Birim Hacim Ağırlığı
DetaylıProf. Dr. Osman SİVRİKAYA Zemin Mekaniği I Ders Notu
HAFTALIK DERS PLANI Hafta Konular Kaynaklar 1 Zeminle İlgili Problemler ve Zeminlerin Oluşumu [1], s. 1-13 2 Zeminlerin Fiziksel Özellikleri [1], s. 14-79; [23]; [24]; [25] 3 Zeminlerin Sınıflandırılması
Detaylı5. KONSOLİDAS YON DENEYİ:
5. KONSOLİDAS YON DENEYİ: KONU: İnce daneli zeminlerin kompresibilite ve konsolidasyon karakteristikleri, Terzaghi tarafından geliştirilen ödometre deneyi ile elde edilir. Bu alet Şekil 1 de şematik olarak
DetaylıZEMİN MEKANİĞİ DERS NOTLARI
Ankara Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Jeoloji Mühendisliği Bölümü ZEMİN MEKANİĞİ DERS NOTLARI Prof. Dr. Recep KILIÇ ÖNSÖZ Jeoloji Mühendisliği eğitiminde Zemin Mekaniği dersi için hazırlanmış olan
DetaylıGeometriden kaynaklanan etkileri en aza indirmek için yük ve uzama, sırasıyla mühendislik gerilmesi ve mühendislik birim şekil değişimi parametreleri elde etmek üzere normalize edilir. Mühendislik gerilmesi
Detaylı9. TOPRAKTA GERİLME DAĞILIMI VE YANAL TOPRAK BASINCI
9. TOPRAKTA GERİLME DAĞILIMI VE YANAL TOPRAK BASINCI Birçok mühendislik probleminin çözümünde, uygulanan yükler altında toprak kütlesinde meydana gelebilecek gerilme/deformasyon özelliklerinin belirlenmesi
DetaylıUygulanan dış yüklemelere karşı katı cisimlerin birim alanlarında sergiledikleri tepkiye «Gerilme» denir.
Gerilme ve şekil değiştirme kavramları: Uygulanan dış yüklemelere karşı katı cisimlerin birim alanlarında sergiledikleri tepkiye «Gerilme» denir. Bir mühendislik sistemine çok farklı karakterlerde dış
Detaylı9. TOPRAKTA GERİLME DAĞILIMI VE YANAL TOPRAK BASINCI
9. TOPRAKTA GERİLME DAĞILIMI VE YANAL TOPRAK BASINCI Birçok mühendislik probleminin çözümünde, uygulanan yükler altında toprak kütlesinde meydana gelebilecek gerilme/deformasyon özelliklerinin belirlenmesi
DetaylıEk-3-2: Örnek Tez 1. GİRİŞ
1 Ek-3-2: Örnek Tez 1. GİRİŞ.. 2 2. GENEL KISIMLAR 2.1. YATAY YATAK KATSAYISI YAKLAŞIMI Yatay yüklü kazıkların analizinde iki parametrenin bilinmesi önemlidir : Kazığın rijitliği (EI) Zeminin yatay yöndeki
DetaylıINM 308 Zemin Mekaniği
Hafta_7 INM 308 Zemin Mekaniği Yanal Zemin Basınçları Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com www.inankeskin.com ZEMİN MEKANİĞİ Haftalık Konular Hafta 1: Hafta 2: Hafta
DetaylıZM-I FİNAL SORU ve CEVAPLARI SORU-1 [10]: Sıvılık indisi (I L ) ne demektir? Sıvılık indisinin 2.1, 0 ve -0.6 olması ne ifade eder?
28-29 ZM-I FİNAL SORU ve CEVAPLARI SORU-1 [1]: Sıvılık indisi (I L ) ne demektir? Sıvılık indisinin 2.1, ve -.6 olması ne ifade eder? SORU 2 [2]: Aşağıdaki kesit için a) Siltin doygun birim hacim ağırlığını
DetaylıINSA354 ZEMİN MEKANİĞİ
INSA354 ZEMİN MEKANİĞİ Dr. Ece ÇELİK 1. Kompaksiyon 2 Kompaksiyon (sıkıştırma) Kompaksiyon mekanik olarak zeminin yoğunluğunu artırma yöntemi olarak tanımlanmaktadır. Yapı işlerinde kompaksiyon, inşaat
DetaylıİNŞAAT MALZEME BİLGİSİ
İNŞAAT MALZEME BİLGİSİ Prof. Dr. Metin OLGUN Ankara Üniversitesi Ziraat Fakültesi Tarımsal Yapılar ve Sulama Bölümü HAFTA KONU 1 Giriş, yapı malzemelerinin önemi 2 Yapı malzemelerinin genel özellikleri,
Detaylı1.1 Statik Aktif Durum için Coulomb Yönteminde Zemin Kamasına Etkiyen Kuvvetler
TEORİ 1Yanal Toprak İtkisi 11 Aktif İtki Yöntemi 111 Coulomb Yöntemi 11 Rankine Yöntemi 1 Pasif İtki Yöntemi 11 Coulomb Yöntemi : 1 Rankine Yöntemi : 13 Sükunetteki İtki Danimarka Kodu 14 Dinamik Toprak
DetaylıYTÜ İnşaat Fakültesi Geoteknik Anabilim Dalı. Ders 5: İÇTEN DESTEKLİ KAZILAR. Prof.Dr. Mehmet BERİLGEN
YTÜ İnşaat Fakültesi Geoteknik Anabilim Dalı Ders 5: İÇTEN DESTEKLİ KAZILAR Prof.Dr. Mehmet BERİLGEN İçten Destekli Kazılar İçerik: Giriş Uygulamalar Tipler Basınç diagramları Tasarım Toprak Basıncı Diagramı
DetaylıINM 305 Zemin Mekaniği
Hafta_12 INM 305 Zemin Mekaniği Sıkışma ve Konsolidasyon Teorisi Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com Haftalık Konular Hafta 1: Zeminlerin Oluşumu Hafta 2: Hafta 3: Hafta
DetaylıMUKAVEMET DERSİ. (Temel Kavramlar) Prof. Dr. Berna KENDİRLİ
MUKAVEMET DERSİ (Temel Kavramlar) Prof. Dr. Berna KENDİRLİ Ders Planı HAFTA KONU 1 Giriş, Mukavemetin tanımı ve genel ilkeleri 2 Mukavemetin temel kavramları 3-4 Normal kuvvet 5-6 Gerilme analizi 7 Şekil
DetaylıGERİLME ANALİZİ VE MOHR ÇEMBERİ MUKAVEMET
GERİLME ANALİZİ VE MOHR ÇEMBERİ MUKAVEMET Yrd. Doç. Dr. Emine AYDIN Yrd. Doç. Dr. Elif BORU 1 GENEL YÜKLEME DURUMUNDA GERİLME ANALİZİ Daha önce incelenen gerilme örnekleri eksenel yüklü yapı elemanları
DetaylıZemin Suyu. Yrd.Doç.Dr. Saadet BERİLGEN
Zemin Suyu Yrd.Doç.Dr. Saadet BERİLGEN Giriş Zemin içinde bulunan su miktarı (su muhtevası), zemin suyundaki basınç (boşluk suyu basıncı) ve suyun zemin içindeki hareketi zeminlerin mühendislik özelliklerini
DetaylıSP (KÖTÜ DERECELENMİŞ ORTA-İNCE KUM) ZEMİNLERDE KESME HIZININ KESME DİRENCİ PARAMETRELERİ ÜZERİNE ETKİSİ
S.Ü. Müh. Bilim ve Tekn. Derg., c.2, s.1, 2014 Selcuk Univ. J. Eng. Sci. Tech., v.2, n.1, 2014 ISSN: 2147-9364 (Elektronik) SP (KÖTÜ DERECELENMİŞ ORTA-İNCE KUM) ZEMİNLERDE KESME HIZININ KESME DİRENCİ PARAMETRELERİ
DetaylıİNM 305 ZEMİN MEKANİĞİ
İNM 305 ZEMİN MEKANİĞİ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Prof. Dr. Zeki GÜNDÜZ 1 DANE ÇAPI DAĞILIMI (GRANÜLOMETRİ) 2 İnşaat Mühendisliğinde Zeminlerin Dane Çapına Göre Sınıflandırılması Kohezyonlu Zeminler Granüler
DetaylıGEOTEKNİK VE SAYISAL MODELLEME
2018 MESLEK İÇİ EĞİTİM KURSU GEOTEKNİK VE SAYISAL MODELLEME Prof. Dr. K. Önder ÇETİN Ortadoğu Teknik Üniversitesi 8 Aralık 2018, İzmir Sunuş Sırası Zemin davranışı Drenajlı Drenajsız Gevşek Sıkı Arazi
DetaylıELASTİSİTE TEORİSİ I. Yrd. Doç Dr. Eray Arslan
ELASTİSİTE TEORİSİ I Yrd. Doç Dr. Eray Arslan Mühendislik Tasarımı Genel Senaryo Analitik çözüm Fiziksel Problem Matematiksel model Diferansiyel Denklem Problem ile ilgili sorular:... Deformasyon ne kadar
DetaylıINM 308 Zemin Mekaniği
Hafta_3 INM 308 Zemin Mekaniği Zeminlerde Kayma Direnci Kavramı, Yenilme Teorileri Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com www.inankeskin.com ZEMİN MEKANİĞİ Haftalık Konular
DetaylıProf. Dr. Osman SİVRİKAYA Zemin Mekaniği I Ders Notu
HAFTALIK DERS PLANI Hafta Konular Kaynaklar 1 Zeminle İlgili Problemler ve Zeminlerin Oluşumu [1], s. 1-13 2 Zeminlerin Fiziksel Özellikleri [1], s. 14-79; [23]; [24]; [25] 3 Zeminlerin Sınıflandırılması
DetaylıMALZEME BİLGİSİ DERS 7 DR. FATİH AY. www.fatihay.net fatihay@fatihay.net
MALZEME BİLGİSİ DERS 7 DR. FATİH AY www.fatihay.net fatihay@fatihay.net GEÇEN HAFTA KRİSTAL KAFES NOKTALARI KRİSTAL KAFES DOĞRULTULARI KRİSTAL KAFES DÜZLEMLERİ DOĞRUSAL VE DÜZLEMSEL YOĞUNLUK KRİSTAL VE
DetaylıINM 308 Zemin Mekaniği
Hafta_3 INM 308 Zemin Mekaniği Zeminlerde Kayma Direnci Kavramı, Yenilme Teorileri Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com www.inankeskin.com ZEMİN MEKANİĞİ Haftalık Konular
DetaylıDers Notları 2. Kompaksiyon Zeminlerin Sıkıştırılması
Ders Notları 2 Kompaksiyon Zeminlerin Sıkıştırılması KONULAR 0 Zemin yapısı ve zemindeki boşluklar 0 Dolgu zeminler 0 Zeminin sıkıştırılması (Kompaksiyon) 0 Kompaksiyon parametreleri 0 Laboratuvar kompaksiyon
DetaylıŞev Stabilitesi. Uygulama. Araş. Gör. S. Cankat Tanrıverdi, Prof. Dr. Mustafa Karaşahin
Şev Stabilitesi Uygulama Araş. Gör. S. Cankat Tanrıverdi, Prof. Dr. Mustafa Karaşahin 1) Şekilde zemin yapısı verilen arazide 6 m yükseklikte ve 40⁰ eğimle açılacak bir şev için güvenlik sayısını belirleyiniz.
DetaylıDolgu ve Yarmalarda Sondaj Çalışması ve Değerlendirmesi. HAZIRLAYAN Özgür SATICI Mad. Yük. Jeo. Müh. (MBA)
Dolgu ve Yarmalarda Sondaj Çalışması ve Değerlendirmesi HAZIRLAYAN Özgür SATICI Mad. Yük. Jeo. Müh. (MBA) İçerik Yarmalarda sondaj Dolgularda sondaj Derinlikler Yer seçimi Alınması gerekli numuneler Analiz
DetaylıBİLGİSAYAR DESTEKLİ TASARIM VE ANALİZ (ANSYS) (4.Hafta)
BİLGİSAYAR DESTEKLİ TASARIM VE ANALİZ (ANSYS) (4.Hafta) GERİLME KAVRAMI VE KIRILMA HİPOTEZLERİ Gerilme Birim yüzeye düşen yük (kuvvet) miktarı olarak tanımlanabilir. Parçanın içerisinde oluşan zorlanma
DetaylıTEMEL İNŞAATI ZEMİN İNCELEMESİ
TEMEL İNŞAATI ZEMİN İNCELEMESİ Kaynak; Temel Mühendisliğine Giriş, Prof. Dr. Bayram Ali Uzuner 1 Zemin incelemesi neden gereklidir? Zemin incelemeleri proje maliyetinin ne kadarıdır? 2 Zemin incelemesi
DetaylıİSTİNAT YAPILARI TASARIMI
İSTİNAT YAPILARI TASARIMI İstinat Duvarı Tasarım Kriterleri ve Tasarım İlkeleri Yrd. Doç. Dr. Saadet BERİLGEN İnşaat Mühendisliği Bölümü Geoteknik Anabilim Dalı Devrilmeye Karşı Güvenlik Devrilmeye Karşı
DetaylıMukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN
Mukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN KAYNAK KİTAPLAR Cisimlerin Mukavemeti F.P. BEER, E.R. JOHNSTON Mukavemet-2 Prof.Dr. Onur SAYMAN, Prof.Dr. Ramazan Karakuzu Mukavemet Mehmet H. OMURTAG 1 SİMETRİK
DetaylıİNM Ders 4.1 Dinamik Etkiler Altında Zemin Davranışı
İNM 424112 Ders 4.1 Dinamik Etkiler Altında Zemin Davranışı Yrd. Doç. Dr. Pelin ÖZENER İnşaat Mühendisliği Bölümü Geoteknik Anabilim Dalı DİNAMİK ETKİLER ALTINDA ZEMİN DAVRANIŞI Statik problemlerde olduğu
DetaylıINM 308 Zemin Mekaniği
Hafta_10 INM 308 Zemin Mekaniği Yamaç ve Şevlerin Stabilitesi Örnek Problemler Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com www.inankeskin.com ZEMİN MEKANİĞİ Haftalık Konular
DetaylıElastisite Teorisi Hooke Yasası Normal Gerilme-Şekil değiştirme
Elastisite Teorisi Hooke Yasası Normal Gerilme-Şekil değiştirme Gerilme ve Şekil değiştirme bileşenlerinin lineer ilişkileri Hooke Yasası olarak bilinir. Elastisite Modülü (Young Modülü) Tek boyutlu Hooke
DetaylıBasınç deneyi sonrası numunelerdeki uygun kırılma şekilleri:
Standart deney yöntemi (TS EN 12390-3): En yaygın olarak kullanılan deney yöntemidir. Bu yöntemin uygulanmasında beton standartlarında belirtilen boyutlara sahip standart silindir (veya küp) numuneler
DetaylıLİMİT DENGE ANALİZİ (Deterministik Yaklaşım)
11. ŞEV DURAYLILIĞI ŞEV DURAYLILIĞI (Slope Stability) Şev: Düzensiz veya belirli bir geometriye sahip eğimli yüzeydir. Şevler Düzensiz bir geometriye sahip doğal şevler (yamaç) Belirli bir geometriye sahip
DetaylıZEMİNLERDE SU ZEMİN SUYU
ZEMİNLERDE SU ZEMİN SUYU Bir zemin kütlesini oluşturan taneler arasındaki boşluklar kısmen ya da tamamen su ile dolu olabilir. Zeminlerin taşıma gücü, yük altında sıkışması, şevler ve toprak barajlar gibi
DetaylıBİRİM ŞEKİLDEĞİŞTİRME DÖNÜŞÜMÜ
BİRİM ŞEKİLDEĞİŞTİRME DÖNÜŞÜMÜ DÜZLEM-BİRİM ŞEKİLDEĞİŞTİRME 3D durumda, bir noktadaki birim şekil değiştirme durumu 3 normal birim şekildeğiştirme bileşeni,, z, ve 3 kesme birim şekildeğiştirme bileşeninden,
DetaylıZEMİN MEKANİĞİ VE TEMEL İNŞAATI İnce Daneli Zeminlerin Kıvamı ve Kıvam Limitleri. Yrd.Doç.Dr. SAADET A. BERİLGEN
ZEMİN MEKANİĞİ VE TEMEL İNŞAATI İnce Daneli Zeminlerin Kıvamı ve Kıvam Limitleri Yrd.Doç.Dr. SAADET A. BERİLGEN Ders İçeriği Kıvam (Atterberg) Limitleri Likit Limit, LL Plastik Limit, PL Platisite İndisi,
DetaylıMohr Dairesi Düzlem Gerilme
Mohr Dairesi Düzlem Gerilme Bu bölümde düzlem gerilme dönüşüm denklemlerinin grafiksel bir yöntem ile nasıl uygulanabildiğini göstereceğiz. Böylece dönüşüm denklemlerinin kullanılması daha kolay olacak.
DetaylıSıkıştırma enerjisi arttıkça optimum su muhtevası azalmakta, kuru birim hacim ağırlık artmaktadır. Optimum su muhtevasına karşılık gelen birim hacim
KOMPAKSİYON KOMPAKSİYON Zeminlerin stabilizasyonu için kullanılan en ucuz yöntemdir. Sıkıştırma, zeminin kayma mukavemetini, şişme özelliğini arttırır. Ancak yeniden sıkışabilirliğini, permeabilitesini
DetaylıTEMEL (FİZİKSEL) ÖZELLİKLER
TEMEL (FİZİKSEL) ÖZELLİKLER Problem 1: 38 mm çapında, 76 mm yüksekliğinde bir örselenmemiş kohezyonlu zemin örneğinin doğal (yaş) kütlesi 155 g dır. Aynı zemin örneğinin etüvde kurutulduktan sonraki kütlesi
DetaylıMUKAVEMET I ÇÖZÜMLÜ ÖRNEKLER
MUKAEMET I ÇÖZÜMÜ ÖRNEKER ders notu Yard. Doç. Dr. Erdem DAMCI Şubat 15 Mukavemet I - Çözümlü Örnekler / 7 Örnek 1. Üzerinde yalnızca yayılı yük bulunan ve açıklığı olan bir basit kirişe ait eğilme momenti
DetaylıGerilme Dönüşümü. Bölüm Hedefleri
Gerilme Dönüşümü Bölüm Hedefleri Bu bölümde, belirli bir koordinat sisteminde tanımlı gerilme bileşenlerinin, farklı eğimlere sahip koordinat sistemlerine nasıl dönüştürüleceği üzerinde durulacaktır. Gerekli
DetaylıBURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ
BURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ BURSA - 2016 1. GİRİŞ Eğilme deneyi malzemenin mukavemeti hakkında tasarım
DetaylıBİLGİSAYAR DESTEKLİ TASARIM VE ANALİZ (ANSYS)
BİLGİSAYAR DESTEKLİ TASARIM VE ANALİZ (ANSYS) MALZEME ÖZELLİKLERİNİN BELİRLENMESİ Bir tasarım yaparken öncelikle uygun bir malzemenin seçilmesi ve bu malzemenin tasarım yüklerini karşılayacak sağlamlıkta
DetaylıDeneyin Amacı Çekme deneyinin incelenmesi ve metalik bir malzemeye ait çekme deneyinin yapılması.
1 Deneyin Adı Çekme Deneyi Deneyin Amacı Çekme deneyinin incelenmesi ve metalik bir malzemeye ait çekme deneyinin yapılması. Teorik Bilgi Malzemelerin statik (darbesiz) yük altındaki mukavemet özelliklerini
DetaylıİÇ BASINÇ ETKİSİNDEKİ İNCE CİDARLI SİLİNDİRDE DENEYSEL GERİLME ANALİZİ DENEYİ
İÇ BASINÇ ETKİSİNDEKİ İNCE CİDARLI SİLİNDİRDE DENEYSEL GERİLME ANALİZİ DENEYİ 1. DENEYİN AMACI Mukavemet derslerinde iç basınç etkisinde bulunan ince cidarlı silindirik basınç kaplarında oluşan gerilme
Detaylı16.6 DEPREM ETKİSİ ALTINDAKİ ZEMİNLERDE SIVILAŞMA RİSKİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ
16.6 DEPREM ETKİSİ ALTINDAKİ ZEMİNLERDE SIVILAŞMA RİSKİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ 16.6.1 Bölüm 3 e göre Deprem Tasarım Sınıfı DTS=1, DTS=1a, DTS=2 ve DTS=2a olan binalar için Tablo 16.1 de ZD, ZE veya ZF grubuna
DetaylıINM 308 Zemin Mekaniği
Hafta_7 INM 308 Zemin Mekaniği Yanal Zemin Basınçları Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com www.inankeskin.com ZEMİN MEKANİĞİ Haftalık Konular Hafta 1: Hafta 2: Hafta 3: Hafta
DetaylıTEST EKİPMANLARI SHEAR STRENGTH PARAMETERS ZEMİN den beri...
ZEMİN SHEAR STRENGTH PARAMETERS 212 www.alfatest.com.tr 1972 den beri... ZEMİN Geniş bir yelpazede üç eksenli deneyleri ile zemin numunelerinin dayanım parametrelerinin ve mekanik özelliklerinin belirlenmesinde
DetaylıGerilme Dönüşümleri (Stress Transformation)
Gerilme Dönüşümleri (Stress Transformation) Bu bölümde, bir noktaya etkiyen ve bir koordinat ekseni ile ilişkili gerilme bileşenlerini, başka bir koordinat sistemi ile ilişkili gerilme bileşenlerine dönüştürmek
DetaylıBÖLÜM 5 ZEMİNLERİN MÜHENDİSLİK ÖZELLİKLERİ
BÖLÜM 5 ZEMİNLERİN MÜHENDİSLİK ÖZELLİKLERİ 5.1. GİRİŞ Zemin (ayrışmış kaya) insanlığın en eski ve belki de en karmaşık mühendislik malzemesidir. Doğanın denge durumundaki yapısına müdahale edildiği zaman,
DetaylıYapısal Jeoloji. 2. Bölüm: Gevrek deformasyon ve faylanma
MIT Açık Ders Malzemeleri http://ocw.mit.edu 12.113 Yapısal Jeoloji 2. Bölüm: Gevrek deformasyon ve faylanma Güz 2005 Bu materyallerden alıntı yapmak veya Kullanım Şartları hakkında bilgi almak için http://ocw.mit.edu/terms
DetaylıDayanma (İstİnat) yapilari. Yrd. Doç. Dr. S. Banu İKİZLER K.T.Ü. Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Geoteknik ABD.
Dayanma (İstİnat) yapilari Yrd. Doç. Dr. S. Banu İKİZLER K.T.Ü. Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Geoteknik ABD. İçerik Giriş Yanal Zemin Basıncı Teorileri Aktif ve Pasif Zemin Basıncı Dağılımları
Detaylı1. Temel zemini olarak. 2. İnşaat malzemesi olarak. Zeminlerin İnşaat Mühendisliğinde Kullanımı
Zeminlerin İnşaat Mühendisliğinde Kullanımı 1. Temel zemini olarak Üst yapıdan aktarılan yükleri güvenle taşıması Deformasyonların belirli sınır değerleri aşmaması 2. İnşaat malzemesi olarak 39 Temellerin
DetaylıSİLTLİ VE KİLLİ ZEMİNLERİN TEKRARLI YÜKLER ALTINDAKİ DAVRANIŞI. İnş. Müh. Mehmet Barış Can ÜLKER
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ «FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ SİLTLİ VE KİLLİ ZEMİNLERİN TEKRARLI YÜKLER ALTINDAKİ DAVRANIŞI YÜKSEK LİSANS TEZİ İnş. Müh. Mehmet Barış Can ÜLKER Anabilim Dalı: İnşaat Mühendisliği
DetaylıDAYANMA YAPILARININ DBYBHY VE TBDY GÖRE TASARIM KURALLARIN KARŞILAŞTIRILMASI VE TESPİTLER. Levent ÖZBERK İnş. Yük. Müh. Analiz Yapı Yazılım Ltd. Şti.
DAYANMA YAPILARININ DBYBHY VE TBDY GÖRE TASARIM KURALLARIN KARŞILAŞTIRILMASI VE TESPİTLER Levent ÖZBERK İnş. Yük. Müh. Analiz Yapı Yazılım Ltd. Şti. TBDY ve DBYBHY arasındaki karşılaştırmalı farklar Yeni
DetaylıDUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI
DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Yrd. Doç. Dr. Uğur DAĞDEVİREN 2 3 Genel anlamda temel mühendisliği, yapısal yükleri zemine izin verilebilir
DetaylıMALZEME BİLİMİ. Mekanik Özellikler ve Davranışlar. Doç. Dr. Özkan ÖZDEMİR. (DERS NOTLARı) Bölüm 5.
MALZEME BİLİMİ (DERS NOTLARı) Bölüm 5. Mekanik Özellikler ve Davranışlar Doç. Dr. Özkan ÖZDEMİR ÇEKME TESTİ: Gerilim-Gerinim/Deformasyon Diyagramı Çekme deneyi malzemelerin mukavemeti hakkında esas dizayn
DetaylıTAHRİBATLI MALZEME MUAYENESİ DENEYİ
TAHRİBATLI MALZEME MUAYENESİ DENEYİ MAK-LAB15 1. Giriş ve Deneyin Amacı Bilindiği gibi malzeme seçiminde mekanik özellikler esas alınır. Malzemelerin mekanik özellikleri de iç yapılarına bağlıdır. Malzemelerin
Detaylı2015 YILI JEOLOJİK - JEOTEKNİK ETÜT VE HİZMET İŞLERİ, JEOFİZİK ETÜT İŞLERİ, ZEMİN VE KAYA MEKANİĞİ LABORATUVAR DENEYLERİ BİRİM FİYAT CETVELLERİ
İLLER BANKASI A.Ş. YATIRIM KOORDİNASYON DAİRESİ BAŞKANLIĞI 2015 YILI JEOLOJİK - JEOTEKNİK ETÜT VE HİZMET İŞLERİ, JEOFİZİK ETÜT İŞLERİ, ZEMİN VE KAYA MEKANİĞİ LABORATUVAR DENEYLERİ BİRİM FİYAT CETVELLERİ
DetaylıPOLİPROPİLEN FİBERLERLE GÜÇLENDİRİLMİŞ KUM ZEMİNLERİN DİNAMİK ETKİ ALTINDA BOŞLUK SUYU BASINCI DAVRANIŞI
4-6 Ekim 25 DEÜ İZMİR ÖZET: POLİPROPİLEN FİBERLERLE GÜÇLENDİRİLMİŞ KUM ZEMİNLERİN DİNAMİK ETKİ ALTINDA BOŞLUK SUYU BASINCI DAVRANIŞI Eyyüb KARAKAN Selim ALTUN 2 ve Tuğba ESKİŞAR 3 Yrd. Doç. Dr., İnşaat
DetaylıT.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ
T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ 3 NOKTA EĞME DENEY FÖYÜ ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR.ÖMER KADİR
Detaylı8. TOPRAK ZEMİNLERİN TAŞIMA GÜCÜ (BEARING CAPACITY OF SOILS)
8. TOPRAK ZEMİNLERİN TAŞIMA GÜCÜ (BEARING CAPACITY OF SOILS) TEMELLER (FOUNDATIONS) Temel, yapı ile zeminin arasındaki yapısal elemandır. Yapı yükünü zemine aktaran elemandır. Temeller, yapıdan kaynaklanan
DetaylıÇEKME DENEYİ. Şekil. a) Çekme Deneyi makinesi, b) Deney esnasında deney numunesinin aldığı şekiler
ÇEKME DENEYİ Çekme Deneyi Malzemenin mekanik özelliklerini ortaya çıkarmak için en yaygın kullanılan deney Çekme Deneyidir. Bu deneyden elde edilen sonuçlar mühendislik hesaplarında doğrudan kullanılabilir.
DetaylıGerilme Dönüşümleri (Stress Transformation)
Gerilme Dönüşümleri (Stress Transformation) Bubölümdebirnoktayaetkiyen vebelli bir koordinat ekseni/düzlemi ile ilişkili gerilme bileşenlerini, başka bir koordinat sistemi/başka bir düzlem ile ilişkili
DetaylıBAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY 9A GERİNİM ÖLÇER KULLANARAK GERİLİM ANALİZİ YAPILMASI
BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 40 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY 9A GERİNİM ÖLÇER KULLANARAK GERİLİM ANALİZİ YAPILMASI TEORİ Bir noktada oluşan gerinim ve gerilme değerlerini
DetaylıKOÜ. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü (1. ve 2.Öğretim / B Şubesi) MMK208 Mukavemet II Dersi - 1. Çalışma Soruları 23 Şubat 2019
SORU-1) Aynı anda hem basit eğilme hem de burulma etkisi altında bulunan yarıçapı R veya çapı D = 2R olan dairesel kesitli millerde, oluşan (meydana gelen) en büyük normal gerilmenin ( ), eğilme momenti
DetaylıDERS SORUMLUSU Yrd. Doç. Dr. Ahmet ŞENOL. Hazırlayanlar. Hakan AKGÖL Ümit Beytullah ELBİR Lütfü CALTEPE
DERS SORUMLUSU Yrd. Doç. Dr. Ahmet ŞENOL Hazırlayanlar Hakan AKGÖL Ümit Beytullah ELBİR Lütfü CALTEPE Katı Atıkların Sıkışma ve Deformasyon Özellikleri Katı atıklar kendi ağırlıklarının altında yüksekliklerinin
DetaylıZemin Gerilmeleri. Zemindeki gerilmelerin: 1- Zeminin kendi ağırlığından (geostatik gerilme),
Zemin Gerilmeleri Zemindeki gerilmelerin: 1- Zeminin kendi ağırlığından (geostatik gerilme), 2- Zemin üzerine eklenmiş yüklerden (Binalar, Barağlar vb.) kaynaklanmaktadır. 1 YERYÜZÜ Y.S.S Bina yükünden
Detaylı