VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON
|
|
- Canan Ergen
- 8 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 İlk yayın: 01 Haziran VİNÇTE ÇEİ ONSTRÜSİYON GENE GİRİŞ ve ÖZET 41_00 M. Güven UTAY Son yayın: 1 Ağustos Semboller ve 4 aynaklar paragraflarındaki veriler, bütün Vinçte Çelik onstrüksiyon fasikülleri için geçerlidir. Daha detaylı bilgi edinmek isterseniz. renlerde Çelik onstrüksiyonlar, Cilt I ve Cilt II, MMO/008/483, Serpil URT Remzi ASAN Güven UTAY kitaplarına bakınız. Satın almanızı öneririm. itap kitaptır. Hemde çok ucuz.
2 DİAT: Bu çalışma iyi niyetle ve bugünün teknik imkanlarına göre yapılmıştır. Bu çalışmadaki bilgilerin yanlış kullanılmasından doğacak her türlü maddi ve manevi zarar için sorumluluk kullanana aittir. Bu çalışmadaki bilgileri kullananlara, kullandıkları yerdeki şartları iyi değerlendirip buradaki verilerin yeterli olup olmadığına karar vermeleri ve gerekirse daha detaylı hesap yapmaları önerilir. Eğer herhangi bir düzeltme, tamamlama veya bir arzunuz olursa, hiç çekinmeden bizimle temasa geçebilirsiniz. İ Ç İ N D E İ E R 0 Semboller Çelik onstrüksiyona Giriş Genel bilgiler Değerlerin grafik olarak gösterilmesi Vincin Yükleme Hali Yü Ha I. Hal: Rüzgar kuvveti olmayan normal işletmeler, Hhali II. Hal: Şiddetli rüzgar kuvvetinin bulunduğu kabul edilen işletmeler, HZhali III. Hal: Çok özel etkiler altında çalışan işletmeler, HShali Malzemenin statik değerleri Vincin Yükleme grubu Yü gr Gerekli sehim Vinçin tahrik grubu Ta gr Çentik Grupları Çe gr Malzemenin dinamik değerleri aldırma yükü katsayısı " " irişin öz ağırlık katsayısı " " Yükleme grubu katsayısı "k B " Rüzgar kuvveti Rüzgar basıncı Taşınan yükün rüzgar kuvveti Rüzgar kuvvetinin hesabı Yüzey oranı: Uzaklık oranı esit oranı Rüzgar yönüne dik arka arkaya duran yüzeyler Rüzgar kuvvetinin hesaplanması afes kontrüksiyon kuleler Rüzgar yönüne eğik olan yüzeyler Tek tek parçalar veya çerçeveler afes kiriş veya kafes kuleler Özet irişte gerilimler DIN 'e göre buruşma hesabı özet....3 DIN 4114'e göre buruşma hesabı özet Ters sehim Burkulma yöntemi Temel bilgiler Tek kirişli monoray vinç, temel bilgiler Çift kirişli gezer köprü vinci, temel bilgiler Portal vinç, temel bilgiler Tablolar Semboller ve Sözlük Semboller ve birimleri... ehler! Textmarke nicht definiert. 5. Sözlük... ehler! Textmarke nicht definiert. 6 aynaklar iteratür... 41
3 6. Standartlar onu İndeksi... 44
4 0 Semboller Sembol Birim Açıklama A 0 cm Yan levha alanı A Dik cm Dik kuvveti taşıyan kesit alanı A k cm irişin kesilme etkisindeki alanı A B cm öşebent alanı A Or cm Ortalama kiriş alanı A top cm Toplam kiriş alanı b cm Genişlik, indeksine göre b B cm öşebent kenar boyu b Or cm Ortalama kiriş genişliği b Per cm Perde genişliği b Tek cm Tekerlekler flanş mesafesi c 1 için katsayı E kg/cm Elastiklik modülü e cm Nötr ekseni kenar mesafesi e max cm y-y eksenine göre eylemsizlik dairesi yarı çapı kg uvvet, indeksine göre A kg Araba ağırlık kuvveti C+A kg Ceraskal ile arabanın öz ağırlık kuvveti q kg Birim ağırlık kuvveti TD kg Dik tekerlek kuvveti TD kg İki tekerleği etkileyen dik kuvvet TY kg Yatay tekerlek kuvveti Y kg aldırma yükü kuvveti, Vincin taşıma kapasitesi f cm Sehim, indeksine göre f A cm Arabanın öz ağırlık sehimi f ger cm abul edilen gerekli sehim f i cm irişin öz ağırlık sehimi f top cm Toplam sehim f Ters cm Ters sehim f Y cm Yükün ağırlık sehimi G A kg Arabanın ağırlığı G Y kg Vincin kaldırma kapasitesi G Per kg Perde ağırlığı G i kg iriş ağırlığı g m/s Yer çekimi ivmesi H cm aldırma yüksekliği H aay cm Ayak alt yüksekliği H üay cm Ayak üst yüksekliği h cm Yükseklik, indeksine göre h Or cm Ortalama yükseklik h P cm Perde alt kuşak mesafesi h Per cm Perde yüksekliği I cm 4 Eylemsizlik (Atalet) momenti, indeksine göre I x cm 4 x-x eksenine göre eylemsizlik momenti I y cm 4 y-y eksenine göre eylemsizlik momenti I yger cm 4 iriş profilinin y-y için gerekli atalet momenti I z cm 4 z-z eksenine göre eylemsizlik momenti a Sı 1 aldırma sınıfı DIN k B 1 Yükleme grubu katsayısı k f 1 Sehim oranı katsayısı k Tol 1 Malzeme toleransları faktörü
5 Sembol Birim Açıklama k 1 ya göre normal gerilme azaltma katsayısı k 1 ya göre kayma gerilmesi azaltma katsayısı k 1 için buruşma azaltma katsayısı k 1 için buruşma azaltma katsayısı cm uvvetin kuşak kenarına olan mesafesi cm iriş açıklığı, Vinç ray açıklığı, hesapsal kiriş boyu Per cm İki perde arası mesafesi AR cm Araba ray açıklığı AT cm Araba tekerlek açıklığı min cm Yükün raya en yakın mesafesi P cm Yükün portafodaki maksimum mesafesi o cm Ayak konsol mesafesi P cm Sol portafo boyu PR cm Sağ portafo boyu aay cm Ayağın alt açıklığı üay cm Ayağın üst açıklığı M kg.cm Moment, indeksine göre M eğ kg.cm Eğilme momenti M t kg.cm Torsiyon momenti, burulma momenti m 1 cm Tekerlek kuşak arası mesafesi n Tek 1 Tekerlek sayısı q kg/cm Birim ağırlığı q kg/cm irişin birim ağırlığı q P kg/cm Platformun birim ağırlığı R e kg/cm Akma mukavemeti R m kg/cm opma mukavemeti S 1 Emniyet katsayısı, indeksine göre S Bger 1 Gerekli buruşma emniyet katsayısı S BuHe 1 Hesapsal buruşma emniyet katsayısı s cm Dikme kalınlığı Ta Gr 1 Tahrik grubu DIN 1500 t cm evha kalınlığı, indeksine göre t ger cm Gerekli ortalama levha kalınlığı t Per cm Perde kalınlığı u max cm z-z eksenine göre eylemsizlik dairesi yarıçapı v A m/dak Araba yürüme hızı v m/dak aldırma hızı v V m/dak Vinç yürüme hızı W cm 3 Mukavemet momenti, indeksine göre W t cm 3 Burulma mukavemet momenti W x cm 3 x-x eksenine göre mukavemet momenti W z cm 3 z-z eksenine göre mukavemet momenti W y cm 3 y-y eksenine göre mukavemet momenti x S cm x-x eksenine göre nötr ekseni koordinatı Yü Gr 1 Yükleme grubu Yü Ha 1 Yükleme hali y S cm y-y eksenine göre nötr ekseni koordinatı y Z cm z-z eksenine göre nötr ekseni koordinatı 1 1 Yan levhada iki perde arası mesafesinin levha yüksekliğine oranı Ü 1 Üst kuşak levhasında iki perde arası mesafesinin levha genişliğine oranı M 1 ısmi emniyet katsayısı Dü 1 Boyuna gerilim düzeltme faktörü 1 Öz ağırlık faktörü
6 Sembol Birim Açıklama 1 Sınır değerler oranı, indeksine göre Bu 1 Buruşma sınır değerler oranı D 1 Devamlı mukavemet sınır değerler oranı 1 Yükleme kuvvetleri sınır değerler oranı 1 Narinlik derecesi P 1 Yan levhalarda normal gerilme narinlik derecesi PÜ 1 Üst kuşak normal gerilme narinlik derecesi P 1 Yan levhalarda kayma gerilmesi narinlik derecesi PÜ 1 Üst kuşak kayma gerilmesi narinlik derecesi 1 Poisson sayısı kg/cm 3 Özgül ağırlık, indeksine göre 1 kg/cm irişin kendi ağırlığından ileri gelen gerilme kg/cm Arabanın kendi ağırlığından ileri gelen gerilme 3 kg/cm aldırma yükünden ileri gelen gerilme 4 kg/cm Eylemsizlik kuvvetlerinden ileri gelen gerilme 5 kg/cm Araba kasılmasından ileri gelen gerilme A kg/cm Öz ağırlık gerilmesi b()em kg/cm apaya () göre emniyetli bası mukavemeti bem kg/cm Emniyetli bası mukavemeti Bu kg/cm Buruşma gerilmesi Bui kg/cm İdeal buruşma gerilmesi ç()em kg/cm = -1 için emniyetli çeki mukavemeti ç()em kg/cm apaya () göre emniyetli çeki mukavemeti çem kg/cm Emniyetli çeki mukavemeti D()EM kg/cm = -1 için devamlı emniyet mukavemeti D()EM kg/cm için devamlı emniyet mukavemeti egi kg/cm irişteki normal eğilme gerilimi egii kg/cm irişteki enine gerilim egiii kg/cm irişteki boyuna gerilim Ekx kg/cm irişte x-yönündeki ek gerilim Eky kg/cm irişte y-yönündeki ek gerilim EM kg/cm Emniyetli mukavemet kg/cm asılma gerilmesi kar kg/cm arşılaştırma gerilmesi max kg/cm maksimum normal gerilme, en büyük normal gerilme min kg/cm minimum normal gerilme, en küçük normal gerilme Sbu kg/cm Normal buruşma sınır gerilmesi x kg/cm irişte x-yönünde (boyuna) normal gerilimler y kg/cm irişte y-yönünde (enine) normal gerilimler Y kg/cm aldırma yükü gerilmesi kg/cm ayma gerilmesi, indeksine göre EM kg/cm Emniyetli kayma mukavemeti k kg/cm esme gerilmesi max kg/cm maksimum kayma gerilmesi, en büyük kayma gerilmesi min kg/cm minimum kayma gerilmesi, en küçük kayma gerilmesi t kg/cm Burulma gerilmesi, torsiyon gerilmesi Or kg/cm Ortalama burulma veya torsiyon gerilmesi top kg/cm Toplam kayma gerilmesi 1 aldırma yükü katsayısı, Titreşim katsayısı
7 Ç e l i k o n s t r ü k s i y o n a 7 1 Çelik onstrüksiyona Giriş Vinçlerde çelik konstrüksiyonun hesabını bilinçli yapabilmek için şu temel değerlerin bilinmesi gereklidir. Hernekadar bu günün tekniğinde kuvvet birimi "N" Newton, alan birimi "mm " milimetrekare ve gerilim/mukavemet birimi "MPa" Megapaskal olarak kullanılıyorsada memleketimizde halen vinç sanayinde kuvvet birimi "kg" kilogram, alan birimi "cm " santimetrekare ve gerilim (mukavemet) birimi "kg/cm " kilogram/santimetrekare kullanıldığından, kişilerin kafalarını karıştırmamak için buradada bu birimler kullanılacaktır. Arzu edenler birimleri istedikleri değerlerle kullanabilir. Bir vincin çelik konstrüksiyonuna başlarken şu bilgiler bilinmeli veya kabul edilmelidir. 1.1 Genel bilgiler Tablo 1, Genel bilgiler Monoray vinçler için özel bilgiler 1. Vincin çalıştığı yer ve saat Müşteri verisi h =. Vincin kaldırma kapasitesi Müşteri verisi G Y = t 3. aldırma hızı Müşteri verisi v = m/dak 4. aldırma yüksekliği Müşteri verisi H = m 5. Vincin ray açıklığı, kiriş boyu Müşteri verisi = m 6. öprü yürüme hızı Müşteri verisi v V = m/dak 7. Arabanın ağırlığı Verilere göre seçim G A = kg 8. Araba yürüme hızı Müşteri verisi v A = m/dak 9. Araba tekerlek aks açıklığı Verilere göre seçim AT = m 10. Araba tekerlek sayısı Verilere göre seçim n Tek = Sehim oranı katsayısı Verilere göre seçim k f = 1 1. Vincin yükleme hali Yü Ha = Vincin kaldırma sınıfı DIN a Sı = Vincin yükleme grubu DIN Yü Gr = Vincin tahrik grubu DIN 1500 Ta Gr = Çentik grubu Çe Gr = Çift kiriş vinçler için özel bilgiler 17. Araba tekerlek ray açıklığı Verilere göre seçim AR = cm 18. Yükün raya en yakın mesafesi Verilere göre seçim min = cm Portal vinçler için özel bilgiler 19. Portafoda maksimum yük mesafesi Verilere göre seçim P = cm 0. Ayağın üst açıklığı Verilere göre seçim üay = cm 1. Ayağın alt açıklığı Verilere göre seçim aay = cm. Vincin sol portafo boyu Müşteri verisi P = cm 3. Vincin sağ portafo boyu Müşteri verisi P = cm 4. Ayak kıvrım yüksekliği Verilere göre seçim h kay = cm 5. Ayak alt yüksekliği Verilere göre seçim H aay = cm 6. Ayak üst yüksekliği Verilere göre seçim H üay = cm 7. Ayak konsol mesafesi Verilere göre seçim o = cm Özel şartlar:
8 8 Ç e l i k o n s t r ü k s i y o n a 1. Değerlerin grafik olarak gösterilmesi y z x y z x Şekil 1, DIN T1 ( ) e göre kirişin yönleri Yukarıda Şekil 1 ile çelik konstrüksiyonda profillere göre koordinat eksenleri verilmiştir. y v Vy z w Vz x u N My y v Vy z w Vz x u N My MX MX Mz Mz Şekil, DIN T1 ( ) e göre tanımlamalar Tanımı Tanımı Tanımı x x-ekseni koordinatı y y-ekseni koordinatı z z-ekseni koordinatı u x-ekseni kayması, sehimi v y-ekseni kayması, sehimi w z-ekseni kayması, sehimi N x-yönünde normal kuvvet V y y-yönünde normal kuvvet V z z-yönünde normal kuvvet M x hesaplanan düzleme x-yönünde dik moment M y hesaplanan düzleme y-yönünde dik moment M z hesaplanan düzleme z-yönünde dik moment Yukarıda Şekil ve tablosu ile çelik konstrüksiyonda kullanılan verilerin sembol ve tanımlamaları gösterilmiştir. Dikkat: iriş hesaplarını yaparken dikkat edilecek noktalar: 1. Monoray kirişte nötr ekseni alt kuşağa yakındır ve maksimum gerilim max üst kuşaktadır... Çift kirişte nötr ekseni üst kuşağa yakındır ve maksimum gerilim max alt kuşaktadır.
9 Ç e l i k o n s t r ü k s i y o n a 9 Sayfa 7 ve Tablo 1 ile verilen genel bilgiler bulunduktan sonra konstrüksiyonun yapılacağı malzeme seçilir. Çelik konstrüksiyon malzemesi genelde St37- dir. Bu malzeme hem ucuz hemde kaynak konstrüksiyona en yatkın malzemedir. St37- için kullanılan kaynak elektrotlarıda her yerde ve en ucuz şekilde bulunur. Özel hallerde St5-3 malzemesi kullanılır. Çok özel hallerde daha başka malzemelerinde kullanılmasına karşın, burada yalnız bu iki malzemenin değerleri verilecektir. Malzeme değerlerini seçebilmek için vincin Yükleme Hali nin seçilmesi gerekir. 1.3 Vincin Yükleme Hali Yü Ha Avrupa aldırma Araçları İmalatçıları Birliği.E.M. e göre yükleme Halleri vinçlerde çelik konstrüksiyon hesapları yapılırken üç işletme halinin bulunduğu kabul edilir. : Yükleme Hali H; Daha çok kapalı yerlerde yani atölye, depo ve benzeri yerlerde çalışan vinçlerdir. Bu hal rüzgar ve kar etkisinde olmayan vinçlerdir. Bu hesaplarda etki kuvvetlerinin tamamen bilinmemesinden dolayı yükleme grubuna göre, k B faktörü kullanılır. Yükleme Hali HZ;Daha çok açık sahada rüzgar ve kar etkisinde olan vinçlerdir. Yükleme hali H ya rüzgar, kar ve bakım elemanları ile takımlarının kuvvetlerinin ilavesi ile hesaplar yapılır. Yükleme Hali HS;Çok özel etkiler altında çalışan vinçlerdir. Genelde atölye vinçleri için I. Hal geçerlidir. Burada verilen detaylı açıklamalar, portal ve liman vinçlerinde de uygulanır I. Hal: Rüzgar kuvveti olmayan normal işletmeler, Hhali Bu işletme hali rüzgar etkisinde olmayan vinçlerin hesaplanmasında kullanılır. Daha çok kapalı yerlerde yani atölye, depo ve benzeri yerlerde çalışan vinçlerde şu gerilmeler hesaplanır: Statik yüklerden oluşan gerilmeler. Bunlar vinçin çelik konstrüksiyonunun, arabanın vb. Öz ağırlıklarından ve araba kasılmasından oluşan 1, ve 5 diye adlandırılan gerilmelerdir. Statik yüke çevrilmiş dinamik yükten oluşan gerilmeler. Bunlar kaldırma yükü katsayısı büyütülmüş kaldırma yükünden ve atalet kuvvetlerinden oluşan 3 ve 4 gerilmeleridir. ile Böylece tanımlanan bu gerilmeler, bilinenlerin tam olamaması veya akla gelmeyen herhangi bir etkiyi de hesaba katmış olmak için yükleme grubuna göre, k B faktörü (katsayısı) ile çapılarak konstrüksiyondaki gerilme büyüklüğü aşağıdaki gibi hesaplanır. 1 top 1 kb 1 ( 3 4) 1.3. II. Hal: Şiddetli rüzgar kuvvetinin bulunduğu kabul edilen işletmeler, HZhali Burada I. Hal deki hesaba rüzgardan oluşan gerilmede eklenir. top top1 Dikkat edilmesi gereken bir nokta, rüzgar etkisi altında hareket ve frenleme zamanlarının daha uzun olmasından ötürü, ivme ve fren kuvvetlerinin I. Hal den daha büyük olmalarıdır III. Hal: Çok özel etkiler altında çalışan işletmeler, HShali Çok özel etkileri şu şekilde sıralıyabiliriz: İşletmenin çalışmadığı (paydoslarda) rüzgar (fırtına) etkisindeki vinçler, İşletmede hızla tamponlara çarpan vinçler, Teslimat esnasında, dinamik veya statik yüklemelerde % 10 veya daha fazla yükle, denenecek vinçler. Rü 5
10 10 Ç e l i k o n s t r ü k s i y o n a 1.4 Malzemenin statik değerleri Tablo, Malzemenin statik mekanik değerleri Malzemenin tanımı Sembol Standartı Mal. No: opma mukavemeti değeri R m 16 mm kg /cm Akma mukavemeti değeri R e 16 mm kg/cm Elastiklik Modülü E dyn kg/cm Poisson sayısı St - Özgül ağırlığı kg/m 3 St 37- DIN , St 5-3 DIN , Tablo 3, Statik Emniyetli mukavemet değeri Malzeme Akma mukavemet Emniyetli mukavemet değeri çem değeri R e 16 mm I. Hal II. Hal III. Hal kg /cm kg /cm kg /cm kg /cm St 37 (e 360 ; E 4) St 44 (e 430 ; E 6) St 5 (e 510 ; E 36) Tablo 4, Statik Emniyetli mukavemet değeri Malzeme cinsi ve zorlannması Sembol Normu St 37- DIN St 5-3 DIN Yükleme hali Emniyetli karşılaştırma mukavemeti değerleri σ çem kg/cm Buruşma hesaplarında σ bem değeri kullanılmalıdır. Emniyetli çekme mukavemeti değerleri Emniyetli basma mukavemeti değerleri σ bem kg/cm Emniyetli kayma mukavemeti değerleri em kg/cm H HZ H HZ Vincin Yükleme grubu Yü gr Tablo 5, Vinç elemanlarının ve vincin yükleme grubunun saptanması Yükleme sayısı N1 N N3 N4 sınıfı Vincin ömrü boyunca gerilme yineleme sayısı N G Gerilme durumu.10 4 < N G <.10 5 Seyrek kullanma, uzun molalı işletme.10 5 < N G < Devamlı, fakat molalı işletme < N G <.10 6 Devamlı ve molasız işletme Vinç veya elemanlarının yükleme durumu N G >.10 6 Molasız ve ağır şartlı işletme S 0 çok hafif B1 B B3 B4 S 1 hafif B B3 B4 B5 S orta B3 B4 B5 B6 S 3 ağır B4 B5 B6 B6
11 Ç e l i k o n s t r ü k s i y o n a 11 Tablo 6, Vinç yükleme grupları ve kaldırma sınıfları No Vinç tanımı İşletme şekli aldırma sınıfı Yükleme grubu 1 El ile tahrik edilen vinçler H1 B1, B Montaj vinçleri H1, H B1, B 3 Santralda makina binasındaki vinçler H1 B, B3 4 Depo vinçleri, Traversli vinçler, Hurda deposu Aralıklı işletme H B4 5 vinçleri Devamlı işletme H3, H4 B5, B6 6 Atölye vinçleri H, H3 B3, B4 7 öprülü vinçler, Demir hurda depo vinçleri epçeli, magnetli H3, H4 B5, B6 8 Döküm ve dökümhane vinçleri H, H3 B5, B6 9 Ocak vinçleri H3, H4 B6 10 Döküm ve çelik ocak vinçleri H4 B6 11 Dövme ve dövme işlerinde kullanılan vinçler H4 B5, B6 1 ancalı işletme H B4, B5 iman, portal, yarıportal arabalı veya döner vinçler 13 epçeli, magnetli H3, H4 B5, B6 14 Hareketli veya sabit band vinçleri H1 B3, B4 15 Dok vinçleri ancalı H B3, B4 16 ancalı H B4, B5 iman, döner, yüzer vinçler 17 epçeli, magnetli H3, H4 B5, B6 18 Ağır yük ve yüzer vinçler H1 B, B3 19 ancalı H B3, B4 Gemi vinçleri 0 epçeli, magnetli H3, H4 B4, B5 1 İnşaat kule vinçleri H1 B3 Montaj ve dikme vinçleri ancalı H1, H B, B3 3 ancalı H B3, B4 Raylı döner vinçler 4 epçeli, magnetli H3, H4 B4, B5 5 Demiryolu vinçleri H B4 6 ancalı H B3, B4 Mobil ve oto vinçler 7 epçeli, magnetli H3, H4 B4, B5 8 Ağır yük mobil ve oto vinçleri H1 B1, B 1.6 Gerekli sehim Vinç kirişinin gerekli sehimi, kiriş boyunun gerekli sehim oranına bölünmesiyle bulunur ve hesaplanan sehim bu değerden küçük olmalıdır. f / k f 3 ger Tablo 7 ile verilen sehim oranı katsayısı "k f " bir öneridir, konstrüktör tecrübelerine ve standartlara göre istediği katsayıyı seçer. Genelde burada verilen sehim oranı tutulduğunda, kirişin rezonas kontrolüne gerek yoktur. Bu değerlerden daha düşük değerler kullanıldığında, teslim zamanında ölçülen sehim ile rezonans kontrolünün yapılması gerekir. Atölye vinçleri için gerekli sehim genelde f ger = / 1000 olarak alınır. Diğer durumlar için pratikte önerilen k f -katsayısı Tablo 8 ile gösterilmiştir. f hes
12 1 Ç e l i k o n s t r ü k s i y o n a Tablo 7, Vinç kaldırma sınıfları ve yükleme grupları Nr Vinçin çalıştığı yer k f -katsayısı aldırma sınıfı Yükleme grubu 1 Elektrik santralı makina dairesi vinci ve ceraskallı vinçler H1 B seyrek çalışan H1 B Montaj vinci 3 devamlı çalışan H B 4 Depo ve mermerci seyrek çalışan H B4 5 vinci devamlı çalışan H3 B5 6 seyrek çalışan H B3 Atölye vinci 7 devamlı çalışan H3 B4 8 seyrek çalışan H B5 Dökümhane vinci 9 devamlı çalışan H3 B6 Tablo 8, Pratikte önerilen k f -katsayısı Vinç tahrik şekli El ile tahrik edilen vinçler 800 Elektirikle ve el ile karışık tahrik edilen vinçler Elektrikle tahrik edilen, tahrik grubu m e kadar vinçler Elektrikle tahrik edilen, tahrik grubu m den büyük vinçler Genelde bir istek yoksa 1000 alınır ve kafes kirişlerde I yger için kabul edilir Vinçin tahrik grubu Ta gr Tablo 9, Vinçin tahrik grubu Zorlanma tanımlaması Sınıfı Yük dağılımı <0,15 Hafif Orta Ağır Örnek; Devamlı küçük yükler nadiren diğerleri Tam, orta ve küçük yük aynı oranda Hemen hemen devamlı tam yük 0,15 0,50 Günlük çalışma saati (senelik gözlemeye göre) 0,50 0,500 0,500 1, >16 1Em 1Em 1Dm 1Cm 1Bm 1Am m 3m 4m 1Em 1Dm 1Cm 1Bm 1Am m 3m 4m 5m 1Dm 1Cm 1Bm 1Am m 3m 4m 5m 5m Bir portal vinçin yüklenmesi Tam, orta ve küçük yük aynı oranda ve günlük çalışma saatide 1 h kabul edilirse, Vinçin tahrik grubu Ta gr = 1Am seçilir Çentik Grupları Çe gr Monorayda çentik grubu Grubu 3 Grubu 4 Grubu t t t t t Şekil 3 Şekil 4 Şekil 5 Şekil 3, Malzemeye kaynak ağızı açılarak,çift taraflı kaynak Şekil 4, Malzemeye kaynak ağızı açılarak, normal kalitede en az yan plaka kalınlığını verecek kadar yarım V kaynak dikişi yapılır. Görüldüğü gibi dörtköşe destek çubuğu konulur. ök kaynağı var kabul edilir. Şekil 5, Malzemeye kaynak ağızı açılarak, normal kalitede yarım V kaynak dikişi yapılır. ök kaynağı yok kabul edilir. k f
13 Ç e l i k o n s t r ü k s i y o n a 13 Çift kirişte çentik grubu Grubu 3 Grubu 4 Grubu Şekil 6, aynak dikişi, malzemeye kaynak ağzı açılarak özel kalitede - dikişi yapılmıştır. Şekil 7, aynak dikişi, malzemeye kaynak ağzı açılarak normal kalitede - dikişi yapılmıştır. Şekil 8, aynak dikişi malzemeye kaynak ağızı açılarak normal kalitede yarım V-dikişi yapılmıştır. Şekil 9, aynak dikişi malzemeye kaynak ağızı açılarak normal kalitede çift köşe dikişi yapılmıştır. 1.7 Malzemenin dinamik değerleri Herhangi değerine göre, çeşitli çentik etkisinin çeşitli demir konstrüksiyon malzemesine ve çeşitli vinç grubuna göre DIN de emniyetli dinamik işletme gerilmesi D()EM belirlenmiştir. Tablo 10, Yükleme durumu ve çentik grubuna bağlı kaynaklı malzemenin değişken mukavemet değeri DIN Tablo 16 dan aktarma, " W " değeri kg/cm olarak Çentik Yükleme St 37 + St 44 St 5 B1 1'800 1'800 1'800 1'800 1'57 '700 '700 '700 '540 1'57 B 1'800 1'800 1'800 1'800 1'080 '700 '700 '50 1'800 1'080 B3 1'800 1'800 1'78 1' '736 '11 1'78 1' B4 1'680 1'500 1' '680 1'500 1' B5 1'188 1' '188 1' B St37, St44 ve St5 malzemelerinin kaynaksız durumda mukavemet değerleri değişiktir. akat kaynaklı durumda Tablo 10 ile verilen değerler bu üç malzeme için geçerlidir. Sürekli dinamik emniyetli gerilme değerleri sınır değerler oranı "" ya bağımlı olarak hesaplanır. Çentik grubu 0 ve 1 kaynaksız malzeme için, diğer değerler kaynaklı konstrüksiyon için geçerlidir. Dalgalı zorlama eksi tarafta 1 < 1 < 0 için sürekli dinamik emniyetli gerilme: Çeki mukavemet değeri Bası mukavemet değeri 5 DçEM1 W DbEM1 W 5 1
14 14 Ç e l i k o n s t r ü k s i y o n a Tam dalgalı zorlama 0 = 0 için sürekli dinamik emniyetli gerilimi: Çeki ve Bası mukavemet değeri: 5 DEM0 W 1, 66 W 6 3 Dç(0)EM R m Dç(0)EM D(-1)EM D(-1)EM max max S or max min Db(0)EM D(-1)EM S max max Rm Db(0)EM Şekil 10, σ D(-1)EM değerleri ile σ D(κ)EM değerleri arasındaki bağlantı diyagramı Dalgalı zorlama artı tarafta 0 < < 1 için sürekli dinamik emniyetli gerilme: Çeki mukavemet değeri DçEM DçEM0 DçEM ,75 R m 7 Bası mukavemet değeri DbEM 1, DçEM 8 Statik değişmeyen zorlama 3 = +1 için sürekli dinamik emniyetli gerilme: 0,75 R 9 DbEM 1 m DçEM kg/cm Devamlı çeki emniyetli mukavemet değeri, indeksine göre DbEM kg/cm Devamlı bası emniyetli mukavemet değeri, indeksine göre W kg/cm Yükleme durumu ve çentik grubuna bağlı değişken mukavemet değeri 1 Sınır değerler oranı, indeksine göre R m kg/cm Malzemenin kopma mukavemet değeri Böylelikle hesap konusu kirişteki çentik etkisi ve kirişteki dalgalı gerilme, sınır değerler oranı 'ya göre sürekli dinamik emniyet gerilmeleri belirlenmiş olur. Gerilme karşılaştırmaları çeki değerleri ile yapılır. Çünkü uygulamada görüldüğü gibi, çatlaklar sonucu kopma çeki tarafından başlar.
15 Ç e l i k o n s t r ü k s i y o n a aldırma yükü katsayısı " " aldırma yükü katsayısı " " kaldırma sınıfı ve kaldırma hızına bağlı olarak Tablo 11 ile belirlenir. Tablo 11 aldırma yükü katsayısı " " aldırma yükü katsayısı ψ aldırma sınıfı H1 H H3 H4 v 90 m/dak 1,1 + 0,00. v 1, + 0,0044. v 1,3 + 0,0066. v 1,4 + 0,0088. v v > 90 m/dak 1,3 1,6 1,9, 1.7. irişin öz ağırlık katsayısı " " irişin öz ağırlık katsayısı " " vinçin hareket hızına bağlı olarak Tablo 1 ile belirlenir. Tablo 1, Öz ağırlık katsayısı " " Yürüyüş darbeli, ray engebeli veya araları boşluklu ise Hareket hızı v V m/dak olarak Hareket yolu Yürüyüş darbesiz, ray düzgün, ray araları kaynatılmış ve işlenmiş ise Öz ağırlık katsayısı v V 60 v V 90 1,1 60 < v V < v V 300 1, 00 v V 300 v V 1, Yükleme grubu katsayısı "k B " Tablo 13, Yükleme grubu katsayısı "k B " Yüklenme grubu B1 B B3 B4 B5 B6 k B -katsayısı 1,00 1,0 1,05 1,08 1, ,14 1, ,0 1.8 Rüzgar kuvveti Rüzgar basıncı Vinçin işletme anındaki rüzgar basıncının hesabını basitleştirmek için bazı kabuller yapılır. Rüzgar hızını sabit ve herhangi bir yönden yatay olarak estiğini kabul edelim. Bu kabullere göre rüzgar basıncı şu büyüklükte olur: q 0, Rü v Rü q Rü N/m Rüzgarın dinamik özgül basıncı v Rü m/s Rüzgarın kabul edilen hesapsal hızı Rüzgarın işletmedeki hesapsal dinamik basıncı, tahmini olarak Tablo 14 ile bulunur. Tablo 14, Rüzgarın işletmedeki hesapsal dinamik basıncı q Rü Vinç tipi Çok hafif rüzgar etkisinde çalışan Vinçler. Montaj Vinçleri v. b. Dinamik basınç Rüzgar hızı q Rü N/mm v Rü m/s v Rü km/h Açık sahada çalışan normal Vinçler Çok kuvvetli rüzgar etkisinde çalışan vinçler. * * Burada rüzgar hakkında tam bilgi alınarak hesapların yapılması önerilir. Zaten bu tablodaki değerler 10 ile hesaplanmıştır.
16 16 Ç e l i k o n s t r ü k s i y o n a 1.8. Taşınan yükün rüzgar kuvveti onstrüksiyonun yanısıra taşınacak yükün de rüzgar etkisinde kaldığı dikkate alınarak rüzgar kuvveti bulunup hesaplara dahil edilmelidir. Taşınan yükün rüzgar kuvveti. RüY,5 A q 11 RüY N/m Rüzgarın yükte oluşturduğu kuvvet A Y m Yükün rüzgara karşı alanı. Genel olarak bir tona 0,5 m alınır q Rü N/m Rüzgarın dinamik özgül basıncı Bu hesaplar, eğer vinç yük nakli veya yükleme-boşaltma tesisi için sürekli çalışmak üzere özel olarak imal edilecekse yapılır. Normal çalışan vinçlerde bu kuvvet dikkate alınmaz. Çünkü kuvvetli rüzgar altında genelde vinç çalıştırılmaz. Rüzgar kuvvetinin işletmenin durduğu zamanlardaki(paydoslarda) etkisi için, vinçin bulunduğu yerdeki rüzgar ve vinçin konumu hakkında detaylı bilgi edinip hesapları buna göre yapmak en doğru yoldur. Özellikle geceleri (işletme paydos ettiğinde) rüzgar (fırtına) etkisine karşı vinçin raylar üzerinde sabit kalması sağlanmalıdır. Vinçin yerden yüksekliği de rüzgardan oluşan kuvvetlere etki eden faktörlerden biridir. Bu faktörün büyüklüğü, tecrübeler sonucu elde edilen değerlere göre düzenlenmiş Tablo 15 ile bulunur. Tablo 15, Molalarda rüzgarın, vinçin yerden yüksekliğine göre hesapsal dinamik basıncı " q Rü " Y Vinçin yerden yüksekliği Rüzgar basınçı Rüzgar hızı m q Rü N/mm v Rü m/s v Rü km/h < Rüzgar kuvvetinin hesabı Açık sahada çalışan vinçlerde rüzgar kuvveti şu şekilde hesaplanır: Rü Rü Rü A q k 1 Rü N Rüzgar kuvveti A m Parçanın rüzgardan etkilenen cephe alanı q Rü N/m Rüzgarın dinamik özgül basıncı k Rü [] Rüzgar için şekil faktörü Sistemin toplam rüzgar kuvveti, o sistemi oluşturan parçaların rüzgar kuvvetlerinin toplamına eşittir. Sistemin mukavemet ve denge hesapları, toplam rüzgar kuvveti de hesaba katılarak yapılmalıdır. Yukarıdaki 1 ifadede q Rü nün deşeri 10 ile bulunur. A ve k Rü değerleri ise aşağıdaki açıklamalara göre şu şekilde hesaplanır. Rüzgar için şekil faktörü k Rü, aerodinamik narinlik derecesi ile parçanın şekline bağlıdır. Bundan dolayı sistemin toplam rüzgar kuvveti doğrudan hesaplanamaz. Parçaların tek tek aerodinamik narinlik derecesi ve parçanın şekli için rüzgar kuvvetleri hesaplanır. Bundan sonra gerekli olan rüzgar kuvvetleri toplanarak hesaplar yapılır. Rü Rüzgar b b b D d Şekil 11, Profillerin aerodinamik narinlik derecesi Şekil 11 ile görülen aerodinamik narinlik derecesi A = /b veya A = /D ile hesaplanır.
17 Ç e l i k o n s t r ü k s i y o n a 17 1 B b1 b b Yüzey oranı: Şekil 1, afes konstrüksiyonun aerodinamik narinlik derecesi Şekil 1 ile görülen yüzey oranı, parçaların toplam hakiki alanı/sistemin sınır alanı = ( i x b i ) / (.B) şeklinde tanımlanır. afes konstrüksiyonda tek tek parçaların boyu parçaların teorik eksenlerinin kesişme noktalarının uzaklığıdır. Aşağıda tablolarda Tablo 16 ve Tablo 17 ile verilen değerler tecrübelere dayanan temel (ana) büyüklüklerdir. Özel hallerde rüzgar tünelinde yapılan deneyler sonucu elde edilen değerler daha sağlıklıdır. Rüzgar için şekil faktörü, parçaların veya sistemin aerodinamik narinlik derecesine bağlı olarak seçilir. Tablo 16, Tek parçalar için rüzgar şekil faktörü "k Rü " Tanımlama Aerodinamik narinlik derecesi /b veya /D * > 50 Standart profiller (haddelenmiş) 1,15 1,15 1,30 1,40 1,45 1,50 1,60 öşeli profiller are, 356 mm kadar 1,40 1,45 1,50 1,55 1,55 1,55 1,60 Dörtköşe, <54x457 mm 1,05 1,05 1,0 1,30 1,40 1,50 1,60 arklı kesitte parçalar 1,30 1,35 1,60 1,65 1,70 1,80 1,80 Yuvarlak profiller utu profiller, are >356 mm Dörtköşe, >54x457 mm D. v Rü < 6 m /s 0,60 0,70 0,80 0,85 0,90 0,90 0,90 D. v Rü 6 m /s 0,60 0,65 0,70 0,70 0,75 0,80 0,80 b/d 1,55 1,75 1,40,10,0 b/d 1 1,40 1,55 1,75 1,85 1,90 Rüzgar b b/d 0,5 1,00 1,0 1,30 1,35 1,40 d b/d 0,5 0,80 0,90 0,90 1,00 1,00 * Aerodinamik narinlik derecesi profiller için Şekil 11, kafes kirişler için Şekil 1 ve yan yana veya arka arkaya gelen profiller için Şekil 13 ve kafes kirişler için Şekil 14 ile verilen ölçülere göre belirlenir.
18 18 Ç e l i k o n s t r ü k s i y o n a Tablo 17, Çeşitli sistemler için rüzgar şekil faktörü "k Rü " Tanımlama k Rü Rüzgar etkisindeki yüzey düz profiller 1,70 Tek kafes profil Yuvarlak D. v Rü < 6 m /s 1,10 profiller D. v Rü 6 m /s 0,80 Makina, operatör vb. kabinler Dörtköşe kapalı kutu gibi yerde veya sabit asılı 1,10 R üzgar R ü zgar b b a d a Şekil 13, Aerodinamik narinlik derecesi için profillerin mesafe orantıları d Rüzgar Rüzgar B B a Şekil 14, Aerodinamik narinlik derecesi için kafes konstrüksiyonun mesafe orantıları 1.9. Uzaklık oranı Şekil 13 ve Şekil 14 ile uzaklık oranı = a/b veya a/b büyüklüğündedir. Burada a değeri en kısa mesafe değeri olarak kabul edilir esit oranı utu profillerde kesit oranı, Rüzgara karşı profil genişliği / Rüzgara paralel profil derinliği = b/d Rüzgar yönüne dik arka arkaya duran yüzeyler Rüzgar yönüne dik arka arkaya duran yüzeylerde rüzgar kuvvetini hesaplamak için gerekli kapatma faktörü yı Tablo 18 ile uzaklık ve yüzey oranlarına bağlı olarak bulabiliriz. Tablo 18, apatma faktörü "" Uzaklık oranı Yüzey oranı ( i x b i ) / (.B) a/b veya a/b 0,1 0, 0,3 0,4 0,5 0,6 0,5 0,75 0,40 0,3 0,1 0,15 0,10 1,0 0,9 0,75 0,59 0,43 0,5 0,10,0 0,95 0,80 0,63 0,50 0,33 0,0 4,0 1,00 0,88 0,76 0,66 0,55 0,45 5,0 1,00 0,95 0,88 0,81 0,75 0,68 6,0 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Rüzgar yönüne dik arka arkaya aynı aralıkla sıralanmış parçaların hepsi arkasındaki parçanın etki alanını biraz kapatacaktır. Bu kapatma etkisi 9. parçaya kadar gittikçe küçülür, fakat 9. aralıktan sonra kapatma faktörü sabit kalır Rüzgar kuvvetinin hesaplanması 1 inci parça için 1 A qrü k Rü nci parça için A qrü k Rü n ninci parça için (n = 3 den 8 e kadar) (n1).a.q. k.a n Rü Rü 8 9 A qrü k 9 uncu ve daha sonraki parçalar için Rü
19 Ç e l i k o n s t r ü k s i y o n a 19 Böylece toplam kuvvet: 9 a kadar parçalı sistemde: top 3 n A qrü krü n 1 Rü top A qrü k Rü A qrü krü dan fazla parçalı sistemde: 1... n 9 top top A qrü krü n Rü top N Toplam rüzgar kuvveti A m Parçanın rüzgardan etkilenen cephe alanı q Rü N/m Rüzgarın dinamik özgül basıncı k Rü [] Rüzgar için şekil faktörü [] apatma faktörü apatma faktörü n nin değeri 0,1 den küçük alınmaz. n nin değeri 0,1 den küçük bulunsa bile 0,1 olarak değerlendirilir afes kontrüksiyon kuleler afes kontrüksiyon kulelerde rüzgar tarafının yüzey alanı aşağıdaki şekil faktörüyle k Şe büyültülür: ule düz yüzeyli profillerden ise : ule yuvarlak profillerden ise : D. v Rü < 6 m /s k Şe = 1,7.(1+) k Şe = 1,1.(1+) D. v Rü 6 m /s k Şe = 1,4 apatma faktörü Tablo 18 ile bulunur. are kesitli kulenin max rüzgar kuvveti, eğer rüzgar köşegen yönünde eserse oluşur. Bu durumda pratikte, normal bir yüze etki eden kuvvetin 1, misli alınarak hesap yapılır Rüzgar yönüne eğik olan yüzeyler Tek tek parçalar veya çerçeveler Eğer rüzgar yüzeylere açısı eğikliğinde esiyorsa (derece olarak 90 alınır); A q k sin 15 Eg afes kiriş veya kafes kuleler Eğer rüzgar yüzeylere açısı eğikliğinde esiyorsa ( 90 alınır); Rü A q Rü k Düzeltme faktörü 50 1,7 A / A Eg Rü Rü Eg N Eğik yüzeydeki rüzgar kuvveti A m Parçanın rüzgardan etkilenen cephe alanı q Rü N/m Rüzgarın dinamik özgül basıncı k Rü [] Rüzgar için şekil faktörü [] Düzeltme faktörü iz m Parçanın rüzgara dik izdüşüm alanı Düzeltme faktörü nin sınır değeri vardır. 0,35 den küçük ve 1,0 den büyük olamaz. Eğer hesaplarda < 0,35 bulunduysa = 0,35 veya > 1,0 bulunmuşsa = 1,0 alınır. iz
20 0 Ç e l i k o n s t r ü k s i y o n a Özet.1 irişte gerilimler Tablo 19, Normal gerilim hesabı Gerekli sehim Tekerlek kuvvetleri Gerekli eylemsizlik momenti Gerekli alt kuşak kalınlığı Hesaplanan sehim irişin ağırlığından oluşan gerilim Arabanın toplam ağırlığından oluşan gerilim Yükün ağırlığından oluşan gerilim Atalet kuvvetlerinden oluşan gerilim Monoray kiriş Çift kiriş f ger / kf f ger / kf İki Tekerlek TD TD TA Iyger 48 E fger f hes TD 0,5 t ger y 48 E I Araba kasılmasından oluşan gerilim irişteki normal eğilme gerilimi Max ve min normal eğilme üst alt gerilimi e irişte x- yönünde (boyuna) gerilim irişte y- yönünde (enine) gerilim 1 TA Y C A 3 5 EM 3 TD y q 8 W TA TA I yger f hes TD TD TD Bir Tekerlek 0,5 ( 48 E f ger 48E I 1 y TA TA Y ) 3 3 q q 8 W A A TA 16 Wy y P A TA 3 Wy Y Y 3 TA 16 Wy 4 0 C A Wz TD TA 5 5 Wz 3 TA 3 Wy,075 q A 0,075 q q 4 Wz P 0,05 TA 5 (A W üst kb e z Y ) TA TA max kb min 1 min 1 x alt y Eky Ek ve ayma gerilimi hesabı Tablo 0 ve Tablo 1 de görülmektedir. Ekx Toplam karşılaştırma gerilimi karalt x karüst y üst x y 3 3 max max kar max 3 max arşılaştırma gerilimi karalt veya karüst değerlerinden hangisi büyükse karşılaşma gerilimi için alınır.
21 Ç e l i k o n s t r ü k s i y o n a Tablo 0, Monoray kirişte ek gerilim hesabı Paralel kuşaklı profil IPB ve utu kiriş c c c x0 x1 c y0 0,05 0,58 0,148 e,3 1,49 1,390 e x 0,73 1,58,910 e,11 1,977 0,0076 e (3,015 ) ( 18,33) ( 6,0) (6,53) Eğik kuşaklı profil NPI c c x0 c x1 x c y0 0,9811,479 1,10 e 1,810 1,150 1,060 e 1,990,810 0,840 e 1,096 1,095 0,19 e (1,3 ) ( 7,700) ( 4,690) ( 6,0) 1 c y1 10,108 7,408 10,108 e ( 1,364) c y1 3,965 4,835 3,965 e (,675) c y 0 c y 0 x-yönünde (boyuna) gerilimler x0 x1 c x0 c x1 max t0 max t1 y-yönünde (enine) gerilimler y0 y1 c y0 c y1 max t0 max t1 max x cx y cy 0 t max t Ekx, 75 0 xi Eky, 75 0 yi Tablo 1, ayma gerilimi hesabı Monoray kiriş Çift kiriş Torsiyon gerilimi t 4 DT m h A Or 1 uş t (y4 0, z5) (A Y ) 4 t (y y ) (z z ) esme gerilimi Or A TD Dik A TD Dik k Y kb A 4 t h Toplam kayma gerilimi top Or t top t k ayma gerilimi max 1 m1 TD Y kb A y 4 0, z5 1 max ADik hor A 4 t uş (y y4) (z1 z3) h
22 Ç e l i k o n s t r ü k s i y o n a. DIN 'e göre buruşma hesabı özet Bölgenin kenarlar oranı Bölgedeki zorlama değerleri Bölgedeki sınır değerler oranı Euler gerilimi; Son bölgede çeki basıdan çok büyük olduğundan burada genişlik "b" yerine ideal genişlik b i = b B (bası genişliği) alınır. Bu yalnız normal gerilim hesabında kullanılır. aymada değil. a / b i i min ve max min / max e E 1 (1 ) t b Normal gerilim buruşma katsayısı üst Pe=. h üst 1 k k 8,4 1,1 alt üst h = / h Pe alt üst 0 1 k 7,636 6, k 3, 9 ayma gerilimi buruşma katsayısı İdeal normal buruşma gerilimi k 4 5,34 Pi k e İdeal kayma buruşma gerilimi Pi k Düzeltilmiş akma mukavemeti R R /1, 1 eh e e Normal gerilim için narinlik derecesi ayma gerilimi için narinlik derecesi P P R eh Pi R Pi eh 3 Bölge düzeltme faktörü Bölge ve toplam plaka c 1,5 0,5 1, 5 Bölge parçası c 1,5 0,1 1, 5 1 0, Normal gerilim düzeltme faktörü c 1 P P 0,84 ayma gerilimi düzeltme faktörü 1 P Normal gerilim üs katsayısı ayma gerilimi üs katsayısı Aynı anda normal ve kayma gerilimi ile zorlanmada kontrol Bölgedeki zorlaması değerleri; max bası ve max kayma e e R max 4 eh e 3 R 1 e 3 max eh 1
23 Ç e l i k o n s t r ü k s i y o n a.3 DIN 4114'e göre buruşma hesabı özet Bölgenin kenarlar oranı Bölgedeki zorlama değerleri Bölgedeki sınır değerler oranı a / b i i min ve max min / max 3 Euler gerilimi; Son bölgede çeki basıdan çok büyük olduğundan burada genişlik "b" yerine ideal genişlik b i = b B (bası genişliği) alınır. Bu yalnız normal gerilim hesabında kullanılır. aymada değil. e E 1 (1 ) t b Normal gerilim buruşma katsayısı üst alt üst h = Pe=. h / h Pe üst alt üst ayma gerilimi buruşma katsayısı İdeal buruşma normal gerilimi İdeal buruşma kayma gerilimi 1 k k 8,4 1,1 k 7,636 6, k 3, 9 k 4 5,34 i k e i k e Yan plakada ideal buruşma gerilimi 1 < +1 Vi 1 4 üst i kar 3 4 üst i max i Üst kuşakta ideal buruşma gerilimi = +1 Vi kar üst üst max i i i Gerçek buruşma gerilimi σ V bak Tablo Bölgedeki karşılaştırma gerilimi. Bölgedeki max ve min gerilimlerle. Hesapsal emniyet katsayısı kar S Hes max V kar 3 Takviyesiz tam plaka (Yan veya üst, yükleme durumu H) 1,71 0,180 1 S Bger Takviyelerle ayrılmış bölgeler (Yan veya üst, yükleme durumu H) 1,50 0,075 1 S Bger SBger ontrol SEHes 1 S Hes max
24 4 Ç e l i k o n s t r ü k s i y o n a Tablo, İdeal buruşma karşılaştırma gerilimlerine göre gerçek buruşma gerilimleri (DIN 4114 B 1, sayfa 18, Tablo 7 den aktarma) σ σ V kg/cm σ V kg/cm Vi σ Vi kg/cm St 37 St 5-3 kg/cm St 37 St 5-3 < 1570 σ Vi σ Vi σ Vi σ Vi σ Vi σ Vi σ Vi σ Vi σ Vi σ Vi σ Vi σ Vi Ters sehim Monoray kiriş Çift kiriş Yan boşluk değeri CA 0,5 ( ) 0,5 ( ) TA CA TA irişin ağırlık sehimi f i E q dyn I y f i 4 5 (q 384 E dyn q I SP y ) Arabanın ağırlık sehimi f A C A dyn CA ( E I y CA ) f A A (3 96 E CA dyn 4 I y CA ) Yükün ağırlık sehimi f Y Y (3 48 E CA dyn 4 I y CA ) f Y Y (3 96 E CA dyn 4 I y CA ) Toplam sehim f top f i f A f Y f top f i f A f Y Ters sehim f Ters f i f A 0,5 f Y f Ters f i f A 0,5 f Y
25 Ç e l i k o n s t r ü k s i y o n a 5.5 Burkulma.5.1 -yöntemi Basma zorlamasında bulunan çubukların burkulma kontrolleri özel "-yöntemi"yle yapılır. Bu yöntemde normal basma hesabı " katsayısı" ile katlanıp sanki normal basma kontrolü yapılıyormuş gibi hesap edilir. A b max ÇEM 18 N/mm Çubuktaki burkulma gerilimi yönteminde burkulma katsayısı bmax N Çubuğu etkileyen eksenel maksimum basma kuvveti A mm Çubuğun enine kesit alanı ÇEM N/mm Çubuk malzemesinin emniyetli çekme mukavemeti Buradaki değerleri detaylı açıklayalım; Çubuğu etkileyen eksenel maksimum kuvvet " max " Bu kuvvet çubuğu etkileyen statik kuvvet değildir. Dinamik katsayıları, kaldırma yükü katsayısı " H ", Öz ağırlık katsayısı " A " ve Yükleme grubu katsayısı "k B " dikkate alınarak hesaplanmış maksimum dinamik kuvvettir. Çubuğun enine kesit alanı "A" Çeki çubuğunda delik veya kesit daralması varsa bu alanların durumuna göre en küçük alan hesaplanıp kesit alanı olarak alınır. Basma çubuğunda delikler dikkate alınmadan profilin tam alanı kesit alanı olarak kabul edilir. Çubuk malzemesinin emniyetli çekme mukavemet değeri " ÇEM " Çubuğun çeki veya basmaya zorlanması ayrıcalık doğurmaz. Çubuğun malzemesi ve zorlanma durumuna göre emniyetli çekme mukavemeti kabul edilir. Burkulma katsayısı "" Burkulma katsayısı "" malzeme ve narinlik derecesi ile bağıntılıdır. St 37 malzemesi için burkulma katsayısı "" Tablo 3 ile, St 5 malzemesi için burkulma katsayısı "" Tablo 4 ile bulunur. Genelde kafes konstrüksiyonda kullanılan profil malzemeleri St 37 veya St5 dir. Burkulma katsayısını bulmak için narinlik derecesininde bilinmesi gerekir. Narinlik derecesi "" ; bk 19 imin 1 Narinlik derecesi bk mm Burkulma boyu i min mm Atalet (eylemsizlik) minimum yarıçapı Atalet (eylemsizlik) minimum yarıçapı "i min " ; J i min 0 A J mm 4 esitteki atalet momenti A mm esit alanı
26 6 Ç e l i k o n s t r ü k s i y o n a Tablo 3, Narinliğe göre St 37 plaka ve profiller için burkulma katsayısı omega "" ,04 1,04 1,04 1,05 1,05 1,06 1,06 1,07 1,07 1, ,08 1,09 1,09 1,10 1,10 1,11 1,11 1,1 1,13 1, ,14 1,14 1,15 1,16 1,16 1,17 1,18 1,19 1,19 1, ,1 1, 1,3 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1, ,30 1,31 1,3 1,33 1,34 1,35 1,36 1,37 1,39 1, ,41 1,4 1,44 1,45 1,46 1,48 1,49 1,50 1,5 1, ,55 1,56 1,58 1,59 1,61 1,6 1,64 1,66 1,68 1, ,71 1,73 1,74 1,76 1,78 1,80 1,8 1,84 1,86 1, ,90 1,9 1,94 1,96 1,98,00,0,05,07, ,11,14,16,18,1,3,7,31,35, ,43,47,51,55,60,64,68,7,77, ,85,90,94,99 3,03 3,08 3,1 3,17 3, 3, ,31 3,36 3,41 3,45 3,50 3,55 3,60 3,65 3,70 3, ,80 3,85 3,90 3,95 4,00 4,06 4,11 4,16 4, 4, ,3 4,38 4,43 4,49 4,54 4,60 4,65 4,71 4,77 4, ,88 4,94 5,00 5,05 5,11 5,17 5,3 5,9 5,35 5, ,47 5,53 5,59 5,66 5,7 5,78 5,84 5,91 5,07 6, ,10 6,16 6,3 6,9 6,36 6,4 6,49 6,55 6,6 6, ,75 6,8 6,89 6,96 7,03 7,10 7,17 7,4 7,31 7, ,45 7,5 7,59 7,66 7,73 7,81 7,88 7,95 8,03 8, ,17 8,5 8,3 8,40 8,47 8,55 8,63 8,70 8,78 8, ,93 9,01 9,09 9,17 9,5 9,33 9,41 9,49 9,57 9, ,73 9,81 9,89 9,97 10,05 10,14 10, 10,30 10,39 10, ,55 50 Ara değerler için fazla uğraşılmaz ve bir sonraki değer alınır. Narinlik derecesi 0 den küçükse = 1 alınır. Tablo 3 a), Narinliğe göre St 37 malzemeli borular için burkulma katsayısı omega "" ,00 1,00 1,00 1,00 1,01 1,01 1,01 1,0 1,0 1, ,03 1,03 1,04 1,04 1,04 1,05 1,05 1,05 1,06 1, ,07 1,07 1,08 1,08 1,09 1,09 1,10 1,10 1,11 1, ,1 1,13 1,13 1,14 1,15 1,15 1,16 1,17 1,17 1, ,19 1,0 1,0 1,1 1, 1,3 1,4 1,5 1,6 1, ,8 1,9 1,30 1,31 1,3 1,33 1,34 1,35 1,36 1, ,39 1,40 1,41 1,4 1,44 1,46 1,47 1,48 1,50 1, ,53 1,54 1,56 1,58 1,59 1,61 1,63 1,64 1,66 1, ,70 1,73 1,76 1,79 1,83 1,83 1,90 1,94 1,97, ,05,08,1,16,0,0 110 Tablo 3 a) tablosu çapı et kalınlığının en az altı katı olan borular için (d 6.s) geçerlidir. Narinlik sayısı > 115 için Tablo 3 ile verilen değerler alınır.
27 Ç e l i k o n s t r ü k s i y o n a 7 Tablo 4, Narinliğe göre St 5 plaka ve profiller için burkulma katsayısı omega "" ,06 1,06 1,07 1,07 1,08 1,08 1,09 1,09 1,10 1, ,11 1,1 1,1 1,13 1,14 1,15 1,15 1,16 1,17 1, ,19 1,19 1,0 1,1 1, 1,3 1,4 1,5 1,6 1, ,8 1,30 1,31 1,3 1,33 1,35 1,36 1,37 1,39 1, ,41 1,43 1,44 1,46 1,48 1,49 1,51 1,53 1,54 1, ,58 1,60 1,6 1,64 1,66 1,68 1,70 1,7 1,74 1, ,79 1,81 1,83 1,86 1,88 1,91 1,93 1,95 1,98, ,01,10,14,19,4,9,33,38,43, ,53,58,64,69,74,79,85,90,95 3, ,06 3,1 3,18 3,3 3,9 3,35 3,41 3,47 3,53 3, ,65 3,71 3,77 3,83 3,89 3,96 4,0 4,09 4,15 4, ,8 4,35 4,41 4,48 4,55 4,6 4,69 4,75 4,8 4, ,96 5,04 5,11 5,18 5,5 5,33 5,40 5,47 5,55 5, ,70 5,78 5,85 5,93 6,01 6,09 6,16 6,4 6,3 6, ,48 6,57 6,65 6,73 6,81 6,90 6,98 7,06 7,15 7, ,3 7,41 7,49 7,58 7,67 7,76 7,85 7,94 8,03 8, ,1 8,30 8,39 8,48 8,58 8,67 8,76 8,86 8,95 9, ,14 9,4 9,34 9,44 9,53 9,63 9,73 9,83 9,93 10, ,13 10,3 10,34 10,44 10,54 10,65 10,75 10,85 10,96 11, ,17 11,8 11,38 11,49 11,60 11,71 11,8 11,93 1,04 1, ,6 1,37 1,48 1,60 1,71 1,8 1,94 13,05 13,17 13, ,40 13,5 13,63 13,75 13,87 13,99 14,11 14,3 14,35 14, ,59 14,71 14,83 14,96 15,08 15,0 15,33 15,45 15,58 15, ,83 50 Tablo 4 a), Narinliğe göre St 5 malzemeli borular için burkulma katsayısı omega "" ,0 1,0 1,0 1,03 1,03 1,03 1,04 1,04 1,05 1, ,05 1,06 1,06 1,07 1,07 1,08 1,08 1,09 1,10 1, ,11 1,11 1,1 1,13 1,13 1,14 1,15 1,16 1,16 1, ,18 1,19 1,0 1,1 1, 1,3 1,4 1,5 1,6 1, ,8 1,30 1,31 1,3 1,33 1,35 1,36 1,38 1,39 1, ,4 1,44 1,46 1,47 1,49 1,51 1,53 1,55 1,57 1, ,6 1,66 1,71 1,75 1,79 1,83 1,88 1,9 1,97, ,05 90 Tablo 4 a) çapı et kalınlığının en az altı katı olan borular için (d 6.s) geçerlidir. Narinlik sayısı > 90 için Tablo 4 ile verilen değerler alınır.
28 8 Ç e l i k o n s t r ü k s i y o n a 3 Temel bilgiler 3.1 Tek kirişli monoray vinç, temel bilgiler X TA TV h Y Y C H Şekil 15, Tek kirişli monoray vinç 1. Vincin çalıştığı yer ve saat h =. Vincin kaldırma kapasitesi G Y = t 3. aldırma hızı v = m/dak 4. aldırma yüksekliği H = m 5. Vincin ray açıklığı, kiriş boyu = m 6. öprü yürüme hızı v V = m/dak 7. Arabanın ağırlığı G A = kg 8. Araba yürüme hızı v A = m/dak 9. Araba tekerlek aks açıklığı TA = m 10. Araba tekerlek sayısı n Tek = Sehim oranı katsayısı k f = 1 1. Vincin yükleme hali Yü Ha = 13. Vincin kaldırma sınıfı DIN a Sı = 14. Vincin yükleme grubu DIN Yü Gr = 15. Vincin tahrik grubu DIN 1500 Ta Gr = 16. irişin çentik grubu Çe Gr = Özel şartlar:
29 Ç e l i k o n s t r ü k s i y o n a 9 3. Çift kirişli gezer köprü vinci, temel bilgiler RA TA Ray ortasından ray ortasına TV Şekil 16, Çift kirişli gezer köprü vinci 1. Vincin çalıştığı yer ve saat h =. Vincin kaldırma kapasitesi G Y = t 3. aldırma hızı v = m/dak 4. aldırma yüksekliği H = m 5. Vincin ray açıklığı, kiriş boyu = m 6. öprü yürüme hızı v V = m/dak 7. Arabanın ağırlığı G A = kg 8. Araba yürüme hızı v A = m/dak 9. Araba tekerlek aks açıklığı AT = m 10. Araba tekerlek sayısı n Tek = Sehim oranı katsayısı k f = 1 1. Vincin yükleme hali Yü Ha = 13. Vincin kaldırma sınıfı DIN a Sı = 14. Vincin yükleme grubu DIN Yü Gr = 15. Vincin tahrik grubu DIN 1500 Ta Gr = 16. Araba tekerlek ray açıklığı AR = m 17. Yükün raya en yakın mesafesi min = m 18. irişin çentik grubu Çe Gr = Özel şartlar:
30 15 30 Ç e l i k o n s t r ü k s i y o n a 3.3 Portal vinç, temel bilgiler P P A TA v A P G Y v H PE RP H H A v Şekil 17, Portal vinç 1. Vincin çalıştığı yer ve saat h =. Vincin kaldırma kapasitesi G Y = t 3. aldırma hızı v = m/dak 4. aldırma yüksekliği H = m 5. Vincin ray açıklığı, kiriş boyu = m 6. Vincin (köprünün) yürüme hızı v V = m/dak 7. Arabanın ağırlığı G A = kg 8. Araba yürüme hızı v A = m/dak 9. Araba tekerlek aks açıklığı AT = m 10. Araba tekerlek sayısı n Tek = Sehim oranı katsayısı k f = 1 1. Vincin yükleme hali Yü Ha = 13. Vincin kaldırma sınıfı DIN a Sı = 14. Vincin yükleme grubu DIN Yü Gr = 15. Vincin tahrik grubu DIN 1500 Ta Gr = 16. irişin çentik grubu Çe Gr = 17. Araba tekerlek ray açıklığı AR = m 18. Portafoda maksimum yük mesafesi P = m 19. Ayağın üst açıklığı üay = m 0. Ayağın alt açıklığı aay = m 1. Vincin sol portafo boyu P = m. Vincin sağ portafo boyu P = m 3. Ayak kıvrım yüksekliği h kay = m 4. Ayak alt yüksekliği H aay = m 5. Ayak üst yüksekliği H üay = m 6. Ayak konsol mesafesi o = m Burada hernekadar portal vinç açık havada rüzgar altında çalışacak ve rüzgar etkisi hesaplarda bulunacaksada vinçin yükleme halini emniyeti arttırmak için HZ hali yerine "Yükleme Hali H" ve II. Hal yerine "I. Hal" i kabul edilir. Özel şartlar:
31 Ç e l i k o n s t r ü k s i y o n a 31 4 Tablolar Tablo 5, Standart I-Profili, NPI z R R1 Sıcak haddelenmiş standart normal I-Profilinin ölçülerine göre belirtilmesi şu şekilde yapılır: Profilin yüksekliği mm olarak h = 00 y y h Malzeme St 37- S Malzeme numarası DIN e göre % z b/4 b Şekil 18 Standart I-Profili t I-Profilinin tanımı: I-Profili DIN 105 St 37- I00 I-Profili DIN I00 veya ısa tanımı h mm b mm Ana boyutlar s mm t mm R 1 mm R mm esit alanı A cm Ağırlığı m I kg/cm Eğilme eksenine göre atalet ve mukavemet momentleri ,9 5,9 3,9,3 7,57 5,94 77,8 19,5 3,0 6,9 3,00 0, ,5 6,8 4,5,7 10,6 8, , 4,01 1, 4,88 1, ,1 7,7 5,1 3,1 14, 11, ,7 4,81 1,5 7,41 1, ,7 8,6 5,7 3,4 18, 14, ,9 5,61 35, 10,7 1, ,3 9,5 6,3 3,8,8 17, ,40 54,7 14,8 1, ,9 10,4 6,9 4,1 7,9 1, ,0 81,3 19,8 1, ,5 11,3 7,5 4,5 33,4 6, , ,0 1, ,1 1, 8,1 4,9 39,5 31, , ,1, ,7 13,1 8,7 5, 46,1 36, , ,7, ,4 14,1 9,4 5,6 53,3 41, , ,0, ,1 15, 10,1 6,1 61,0 47, , ,, ,8 16, 10,8 6,5 69,0 54, , ,, ,5 17,3 11,5 6,9 77,7 61, , ,7, , 18,3 1, 7,3 86,7 68, , ,4, ,0 19,5 13,0 7,8 97,0 76, , , ,7 0,5 13,7 8, , , , ,4 1,6 14,4 8, , , , ,3 3,0 15,3 9, , , , 4,3 16, 9, , , ,1 5,6 17,1 10, , , ,0 7,0 18,0 10, , , ,0 30,0 19,0 11, , , ,6 3,4 1,6 13, , ,30 I y cm 4 y y W y cm 3 i y cm I z cm 4 z z W z cm 3 i z cm
32 3 Ç e l i k o n s t r ü k s i y o n a Tablo 6, Geniş kuşaklı (flanşlı) standart IPB profili z Sıcak haddelenmiş standart geniş kuşaklı (başlıklı) I- Profilinin ölçülerine göre belirtilmesi şu şekilde yapılır: Üst kuşak Profilin yüksekliği mm olarak h = 00 R Alt kuşak y R1 S y h Malzeme St 37- Malzeme numarası DIN e göre t IPB-Profilinin tanımı: z b Şekil 19, Geniş kuşaklı standart IPB-Profili I-Profili DIN 105 St 37- IPB00 veya I-Profili DIN IPB00 ısa tanımı h mm b mm Ana boyutlar esit alanı Ağırlığı s mm t mm R 1 mm A cm m I kg/m Eğilme eksenine göre atalet ve mukavemet momentleri ,0 10, , ,9 4, ,5, ,5 11, , , ,9 3, ,0 1, , , ,5 3, ,0 13, ,3 4, , , ,5 14, ,3 51, , , ,0 15, ,1 61, , , ,5 16, , , , ,0 17, , , , ,0 17, , , ,5 18, , , ,0 19, , , ,5 0, , , ,0 1, , , ,5, , , ,5 4, , , ,0 6, , , ,5 8, , , ,0 9, , , ,5 30, , ,08 I y cm 4 y y W y cm 3 i y cm I z cm 4 z z W z cm 3 i z cm
VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON
İlk yayın: 01 Haziran www.guven-kutay.ch VİNÇTE ÇEİK KONSTRÜKSİYON GENE GİRİŞ ve ÖZET 41_00 M. Güven KUTAY Son yayın: 30 Temmuz 017 0 Semboller ve 4 Kaynaklar paragraflarındaki veriler, bütün Vinçte Çelik
Örnek 3 100kN x 20m Çift Kiriş Gezer Köprü Vinci, KK Nasıl Vinç Yaparım, Örnek 1
www.guven-kutay.ch 05.08.017 Örnek 100kN x 0m Çift Kiriş Gezer Köprü Vinci, KK Nasıl Vinç Yaparım, Örnek 1 Müşterinin bildirdiği ve kabul edilen değerler: Kullanılan yer: Vinçin şekli; Torna, freze ve
Genel Giris. Çift kiriş sehpa portal vinç. Teklifte bilinen değerler: CS Gün. İlk yayın tarihi:
Çift kiriş sehpa portal vinç Vinç "0kN x 18m" 00 Genel Giris A AA C CC H K Teklifte bilinen değerler: Kullanılan yer: Açik arazi, tek vardiya, Hurda deposu Günlük kullanılma saati: CS Gün Kaldırma yükü
YÜRÜME SİSTEMİ YÜRÜYÜŞ MOTORLARI. 40-2-4a. 2012 Eylül. www.guven-kutay.ch. M. Güven KUTAY 2009 Kasım
01 Eylül YÜRÜME SİSTEMİ YÜRÜYÜŞ MOTORLARI 40--4a M. Güven KUTAY 009 Kasım 01-09-06/Ku Değiştirilen yerlerin satır sonuna dik çizgi çekildi. 40--4a-yuruyus-motorlari.doc İ Ç İ N D E K İ L E R Yürüme Sistemi....3.
MUKAVEMET HESAPLARI : ÇİFT KİRİŞLİ GEZER KÖPRÜLÜ VİNÇ
MUKAVEMET HESAPLARI ÜRÜN KODU MAKİNA ADI : 20+5 TON : ÇİFT KİRİŞLİ GEZER KÖPRÜLÜ VİNÇ İÇİNDEKİLER ÇELİK YAPI ANALİZİ (VİNÇ KÖPRÜSÜ) TEKER HESAPLARI HALAT HESAPLARI KANCA BLOĞU HESABI TAMBUR HESAPLARI SAYFA
İlk yayın tarihi: F FTD F. w UG F TD K. F Eq0. 2 F TD F Gx10. F Ex kn F E0 F Eq0 F Ex10
İlk yayın tarihi: 1.07.017 www.guven-kutay.ch 05.08.017 Çift kiriş portal vinçte kiriş ve uç bağlantı Reference:C:\0\3_01_01_PV_30kN_18m_00_Giris.xmcd 1 Kiris ve Uç bağlantı Kritik kuvvetler: q = q + q
2009 Kasım. www.guven-kutay.ch MUKAVEMET DEĞERLERİ ÖRNEKLER. 05-5a. M. Güven KUTAY. 05-5a-ornekler.doc
2009 Kasım MUKAVEMET DEĞERLERİ ÖRNEKLER 05-5a M. Güven KUTAY 05-5a-ornekler.doc İ Ç İ N D E K İ L E R 5. MUKAVEMET HESAPLARI İÇİN ÖRNEKLER...5.3 5.1. 1. Grup örnekler...5.3 5.1.1. Örnek 1, aturalı mil
80kNx150m çift kiriş gezer köprü vinci için 4x7=28 m Vinç Yolu
Vinç Yolu Örnek 4, Eşit kuvvetler için giriş 80kNx150m çift kiriş geer köprü vinci için 4x7=8 m Vinç Yolu Vinç ve vinç olu hakkında bilgiler B A Araba B e max Kiriş A Yük e min s KB VY1 VY a PLC Elektrik
Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir.
BASINÇ ÇUBUKLARI Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. Basınç çubukları, sadece eksenel basınç kuvvetine maruz kalırlar. Bu çubuklar üzerinde Eğilme ve
Prof. Dr. Berna KENDİRLİ
Prof. Dr. Berna KENDİRLİ Sabit (ölü) yükler - Serayı oluşturan elemanların ağırlıkları, - Seraya asılı tesisatın ağırlığı Hareketli (canlı) yükler - Rüzgar yükü, - Kar yükü, - Çatıya asılarak yetiştirilen
Çözüm: Borunun et kalınlığı (s) çubuğun eksenel kuvvetle çekmeye zorlanması şartından;
Soru 1) Şekilde gösterilen ve dış çapı D 10 mm olan iki borudan oluşan çelik konstrüksiyon II. Kaliteli alın kaynağı ile birleştirilmektedir. Malzemesi St olan boru F 180*10 3 N luk değişken bir çekme
MAKİNE ELEMANLARI 1 GENEL ÇALIŞMA SORULARI 1) Verilen kuvvet değerlerini yükleme türlerini yazınız.
MAKİNE ELEMANLARI 1 GENEL ÇALIŞMA SORULARI 1) Verilen kuvvet değerlerini yükleme türlerini yazınız. F = 2000 ± 1900 N F = ± 160 N F = 150 ± 150 N F = 100 ± 90 N F = ± 50 N F = 16,16 N F = 333,33 N F =
2.2 KAYNAKLI BİRLEŞİMLER
2.2 KAYNAKLI BİRLEŞİMLER Aynı veya benzer alaşımlı metal parçaların ısı etkisi altında birleştirilmesine kaynak denir. Kaynaklama işlemi sırasında uygulanan teknik bakımından çeşitli kaynaklama yöntemleri
GEZER KREN KÖPRÜSÜ KONSTRÜKSİYONU VE HESABI
GEZER KRE KÖPRÜSÜ KOSTRÜKSİYOU VE HESABI 1. GEZER KÖPRÜLÜ KRE Gezer köprülü krenler, yüksekte bulunan raylar üzerinde hareket eden arabalı köprülerdir. Araba yükleri kaldırır veya indirir ve köprü üzerindeki
2009 Kasım. www.guven-kutay.ch MUKAVEMET DEĞERLERİ KONU İNDEKSİ 05-8. M. Güven KUTAY
2009 Kasım MUKAVEMET DEĞERLERİ KONU İNDEKSİ 05-8 M. Güven KUTAY 9. Konu indeksi A Akma mukavemeti...2.5 Akma sınırı...2.6 Akmaya karşı emniyet katsayısı...3.8 Alevle sertleştirme...4.4 Alt sınır gerilmesi...2.13
BURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering
Uygulama Sorusu-1 Şekildeki 40 mm çaplı şaft 0 kn eksenel çekme kuvveti ve 450 Nm burulma momentine maruzdur. Ayrıca milin her iki ucunda 360 Nm lik eğilme momenti etki etmektedir. Mil malzemesi için σ
DAİRESEL KESİTLİ TELDEN SOĞUK OLARAK SIKI SARILAN TORSİYON YAYLARININ HESABI
DAİRESEL KESİTLİ TELDEN SOĞUK OLARAK SIKI SARILAN TORSİYON YAYLARININ HESABI Yaylar enerji depolayan elemanlardır. Torsiyon yaylarında, malzemenin elastik bölgesinde kalmak şartiyle, yaya eksenden R uzaklıkta
Çok aralıklı vinç yolu Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri farklı Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.
Çok aralıklı vinç olu 4.0.06 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri farklı Değerler Ornek_0_0_Kiris00kNx0m.pdf dosasından. Vinç ve vinç olu hakkında bilgiler A C D x a a A Araba e max Kiriş A Yük e min
Profiller PROPERTIES FOR DESIGNING DİN 21541-1974. PLATİNA (Gl) Anma adı Gl
Profiller PROPERTIES FOR DESININ DİN 211 19 nma adı l H B S PLTİN (l) T r1 r2 Kesit alanı F ( 2 ) ğırlık (Kg/m) 1 1 1 1 31.1 2. 1 12 19 1 3.0 1. STEEL MTERIL TS 21219 SFe 3.2 and SFe.2 DIN 10190 RSt 3.2
YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Özel Laboratuvar Dersi Strain Gauge Deneyi Çalışma Notu
YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Özel Laboratuvar Dersi Strain Gauge Deneyi Çalışma Notu Laboratuar Yeri: B Blok en alt kat Mekanik Laboratuarı Laboratuar Adı: Strain Gauge Deneyi Konu:
2009 Kasım. MUKAVEMET DEĞERLERİ GİRİŞ. 05-0a. M. Güven KUTAY a-giris.doc
2009 Kasım MUKAVEMET DEĞERLERİ GİRİŞ 05-0a M. Güven KUTAY 05-00a-giris.doc DİKKAT: İyi niyet, bütün dikkat ve çabama karşın yanlışlar olabilir. Bu nedenle sonucu sorumluluk verecek hesaplarda, ya imalatcının
T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ
T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ 3 NOKTA EĞME DENEY FÖYÜ ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR.ÖMER KADİR
08_Cıvatalar, Excel Programı için tablolar
1 08_Cıvatalar, Excel Programı için tablolar M. Güven KUTAY 2011 Ocak Tablo 1, Cıvatanın pratik seçimi Seçim statik ve dinamik kuvvet içinde aynıdır. Boyuna işletme kuvveti F İŞ Statik 1,6 2,5 4,0 6,3
MAKĠNE ELEMANLARI II REDÜKTÖR PROJESĠ
T.C PAMUKKALE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKĠNE ELEMANLARI II REDÜKTÖR PROJESĠ Öğrencinin; Adı: Cengiz Görkem Soyadı: DENGĠZ No: 07223019 DanıĢman: Doç. Dr. TEZCAN ġekercġoğlu
Y.Doç. Dr. İsmail GERDEMELİ İTÜ. Makina Fakültesi
ÖPRÜLÜ RENLERİN ONSTRÜSİYONU VE HESP ESSLRI Y.Doç. Dr. İsmail GERDEMELİ İTÜ. Makina akültesi aldırma makineleri ve parçalarının konstrüksiyonunda, sistemin kullanım süresince istenen performansta görevini
VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON
0 Hairan www.guven-kuta.ch VİNÇTE ÇELİ ONTRÜİYON ÇİT İRİŞ _0 M. Güven UTY emboller ve anaklar için "_00_CelikonstruksionaGiris.doc" a bakını. oordinat eksenleri "GENEL GİRİŞ" de belirtildiği gibi DIN 8800
ÇATI MAKASINA GELEN YÜKLER
ÇATI MAKASINA GELEN YÜKLER Bir yapıyı dış etkilere karşı koruyan taşıyıcı sisteme çatı denir. Belirli aralıklarla yerleştirilen çatı makaslarının, yatay taşıyıcı eleman olan aşıklarla birleştirilmesi ile
VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON
0 Haziran www.guvn-kua.h VİNÇTE ÇEİ ONSTRÜSİON ÖZET _09 M. Güvn UT Smbollr v anaklar için "_00_ClikonsruksionaGiris.do" a bakınız. oordina ksnlri "GENE GİRİŞ" d blirildiği gibi DIN 8800 T gör alınmışır.
2009 Kasım. BANTLI FRENLER. 40-4d. M. Güven KUTAY. 40-4d-bantli-frenler.doc
009 Kasım BANTI RENER 40-4d M. Güven KUTAY 40-4d-bantli-frenler.doc İ Ç İ N D E K İ E R 4 renler... 4.3 4. ntlı frenlerler... 4.3 4..1 ntlı basit frenler... 4.3 4.. Çıkarmalı frenler... 4.6 4..3 Toplamalı
MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI
MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI YORULMA P r o f. D r. İ r f a n K A Y M A Z P r o f. D r. A k g ü n A L S A R A N A r ş. G ör. İ l y a s H A C I S A L İ HOĞ LU Aloha Havayolları Uçuş 243: Hilo dan Honolulu
ÖZHENDEKCİ BASINÇ ÇUBUKLARI
BASINÇ ÇUBUKLARI Kesit zoru olarak yalnızca eksenel doğrultuda basınca maruz kalan elemanlara basınç çubukları denir. Bu tip çubuklara örnek olarak pandül kolonları, kafes sistemlerin basınca çalışan dikme
5. BASINÇ ÇUBUKLARI. Euler bağıntısıyla belirlidir. Bununla ilgili kritik burkulma gerilmesi:
5. BASINÇ ÇUBUKLARI Kesit zoru olarak, eksenleri doğrultusunda basınç türü normal kuvvet taşıyan çubuklara basınç çubukları adı verilir. Bu tür çubuklarla, kafes sistemlerde ve yapı kolonlarında karşılaşılır.
ÇELİK YAPILAR 2. Hafta. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
ÇELİK YAPILAR 2. Hafta Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Haddelenmiş Çelik Ürünleri Nelerdir? Haddelemeyi tekrar hatırlayacak olursak; Haddeleme
ÇELİK KONSTRÜKSİYONDA CIVATALAR
00 Mart ÇEİK KONSTRÜKSİYONDA CIVATAAR 08b Özet M. Güven KUTAY 08b_civata.doc I N H A T S V E R Z E I C H N I S Çelik konstruksiyonda bağlantı cıvataları...3. Çelik konstruksiyonda cıvataların kullanılması
Burma deneyinin çekme deneyi kadar geniş bir kullanım alanı yoktur ve çekme deneyi kadar standartlaştırılmamış bir deneydir. Uygulamada malzemelerin
BURMA DENEYİ Burma deneyinin çekme deneyi kadar geniş bir kullanım alanı yoktur ve çekme deneyi kadar standartlaştırılmamış bir deneydir. Uygulamada malzemelerin genel mekanik özelliklerinin saptanmasında
2009 Kasım. www.guven-kutay.ch MUKAVEMET DEĞERLERİ EMNİYET DEĞERLERİ 05-3. M. Güven KUTAY. 05-3-emniyet-degerleri.doc
2009 Kasım MUKAVEMET DEĞERLERİ EMNİYET DEĞERLERİ 05-3 M. Güven KUTAY 05-3-emniyet-degerleri.doc İ Ç İ N D E K İ L E R 3. HESAPLARDA EMNİYET...3.1 3.1. Genel...3.1 3.2. Gerekli emniyet katsayısı...3.2 3.2.1.
Birleşim Araçları Prof. Dr. Ayşe Daloğlu Karadeniz Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Birleşim Araçları Birleşim Araçları Çelik yapılar çeşitli boyut ve biçimlerdeki hadde ürünlerinin kesilip birleştirilmesi ile elde edilirler. Birleşim araçları; Çözülebilen birleşim araçları (Cıvata (bulon))
BURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ
BURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ BURSA - 2016 1. GİRİŞ Eğilme deneyi malzemenin mukavemeti hakkında tasarım
TEKNOLOJİNİN BİLİMSEL İLKELERİ. Öğr. Gör. Adem ÇALIŞKAN
TEKNOLOJİNİN BİLİMSEL İLKELERİ 3 Malzemelerin esnekliği Gerilme Bir cisme uygulanan kuvvetin, kesit alanına bölümüdür. Kuvvetin yüzeye dik olması halindeki gerilme "normal gerilme" adını alır ve şeklinde
MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1
MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 5.BÖLÜM Bağlama Elemanları Kaynak Bağlantıları Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız 1 BU SLAYTTAN EDİNİLMESİ BEKLENEN BİLGİLER Bağlama Elemanlarının Tanımı ve Sınıflandırılması Kaynak Bağlantılarının
FEM VE DIN NORMLARI İLE TRANSPORT SİSTEMLERİNİN PROJELENDİRİLMESİ
BÖLÜM 12. FEM VE DIN NORMLARI İLE TRANSPORT SİSTEMLERİNİN PROJELENDİRİLMESİ 12. GİRİŞ Kaldırma makineleri ve parçalarının konstrüksiyonunda, sistemin kullanım süresince istenen performansta görevini yerine
MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1
MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 BÖLÜM 1- MAKİNE ELEMANLARINDA MUKAVEMET HESABI Doç. Dr. Ali Rıza YILDIZ 1 BU DERS SUNUMDAN EDİNİLMESİ BEKLENEN BİLGİLER Makine Elemanlarında mukavemet hesabına neden ihtiyaç
DAİRESEL KESİTLİ TELDEN SOĞUK OLARAK SARILAN ÇEKME YAYLARININ HESABI
DAİRESEL KESİTLİ TELDEN SOĞUK OLARAK SARILAN ÇEKME YAYLARININ HESABI Yaylar enerji depolayan elemanlardır. Çekme yaylarında, malzemenin elastik bölgesinde kalmak şartiyle, yayın ekseni doğrultusunda etkiyen
AKSLAR ve MİLLER. DEÜ Makina Elemanlarına Giriş Ç. Özes, M. Belevi, M. Demirsoy
AKSLAR ve MİLLER AKSLAR MİLLER Eksenel kuvvetlerde her iki elemanda çekmeye veya basmaya zorlanabilirler. Her iki elemanda içi dolu veya boş imal edilirler. Eksen durumlarına göre Genel olarak düz elemanlardır
Mukavemet 1. Fatih ALİBEYOĞLU. -Çalışma Soruları-
1 Mukavemet 1 Fatih ALİBEYOĞLU -Çalışma Soruları- Soru 1 AB ve BC silindirik çubukları şekilde gösterildiği gibi, B de kaynak edilmiş ve yüklenmiştir. P kuvvetinin büyüklüğünü, AB çubuğundaki çekme gerilmesiyle
MENGENE HESAPLARI A-VĐDALI MENGENE MĐLĐ. www.muhendisiz.net
www.muhendisiz.net MENGENE HESAPLARI A-VĐDALI MENGENE MĐLĐ Hareket civatasında bir güç iletimi söz konusu olduğundan verimin yüksek olması istenir.bu nedenle Trapez profilli vida kullanılır. Yük ; F =
DİŞLİ ÇARKLAR II: HESAPLAMA
DİŞLİ ÇARLAR II: HESAPLAMA Prof. Dr. İrfan AYMAZ Atatürk Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular: Dişli Çark uvvetleri Diş Dibi Gerilmeleri
KOÜ. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü (1. ve 2.Öğretim / B Şubesi) MMK208 Mukavemet II Dersi - 1. Çalışma Soruları 23 Şubat 2019
SORU-1) Aynı anda hem basit eğilme hem de burulma etkisi altında bulunan yarıçapı R veya çapı D = 2R olan dairesel kesitli millerde, oluşan (meydana gelen) en büyük normal gerilmenin ( ), eğilme momenti
ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI KARAKTERİSTİKLER :
ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI KARAKTERİSTİKLER : Taşıyacağı Yük Gy : 450 kg Kabin Ağırlığı Gk : 500 kg Karşı Ağırlık Ga : 725 kg Taşıyıcı Halat Ağırlığı Gh : 25.36 kg Kılavuz Ray Ağırlığı Gr : 2*8.26*8 =
BASINÇ ÇUBUKLARI. Yapısal çelik elemanlarının, eğilme momenti olmaksızın sadece eksenel basınç kuvveti altında olduğu durumlar vardır.
BASINÇ ÇUBUKLARI BASINÇ ÇUBUKLARI Yapısal çelik elemanlarının, eğilme momenti olmaksızın sadece eksenel basınç kuvveti altında olduğu durumlar vardır. Kafes sistemlerdeki basınç elemanları, yapılardaki
Tablo 1 Deney esnasında kullanacağımız numunelere ait elastisite modülleri tablosu
BASİT MESNETLİ KİRİŞTE SEHİM DENEYİ Deneyin Amacı Farklı malzeme ve kalınlığa sahip kirişlerin uygulanan yükün kirişin eğilme miktarına oranı olan rijitlik değerin değişik olduğunun gösterilmesi. Kiriş
Temel bilgiler-flipped Classroom Akslar ve Miller
Makine Elemanları I Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Temel bilgiler-flipped Classroom Akslar ve Miller İçerik Aks ve milin tanımı Akslar ve millerin mukavemet hesabı Millerde titreşim hesabı Mil tasarımı için tavsiyeler
1 MAKİNE ELEMANLARINDA TEMEL KAVRAMLAR VE BİRİM SİSTEMLERİ
İÇİNDEKİLER ÖNSÖZ III Bölüm 1 MAKİNE ELEMANLARINDA TEMEL KAVRAMLAR VE BİRİM SİSTEMLERİ 11 1.1. SI Birim Sistemi 12 1.2. Boyut Analizi 16 1.3. Temel Bilgiler 17 1.4.Makine Elemanlarına Giriş 17 1.4.1 Makine
FEM VE DIN NORMLARI İLE TRANSPORT SİSTEMLERİNİN PROJELENDİRİLMESİ
FEM VE DIN NORMLARI İLE TRANSPORT SİSTEMLERİNİN PROJELENDİRİLMESİ GİRİŞ Kaldırma makineleri ve parçalarının konstrüksiyonunda, sistemin kullanım süresince istenen performansta görevini yerine getirmesi
AKSLAR ve MİLLER. DEÜ Mühendislik Fakültesi Makina Müh.Böl.Çiçek Özes. Bu sunudaki bilgiler değişik kaynaklardan derlemedir.
AKSLAR ve MİLLER Bu sunudaki bilgiler değişik kaynaklardan derlemedir. AKSLAR MİLLER Eksenel kuvvetlerde her iki elemanda çekmeye veya basmaya zorlanabilirler. Her iki elemanda içi dolu veya boş imal edilirler.
BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP
BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP KONTROL KONUSU: 1-1 ile B-B aks çerçevelerinin zemin kat tavanına ait sürekli kirişlerinin düşey yüklere göre statik hesabı KONTROL TARİHİ: 19.02.2019 Zemin Kat Tavanı
VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON
01 Mayıs VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON KİRİŞTE BURUŞMA 1-03 Güven KUTAY Semboller ve Kaynalar için "1_00_CeliKonstrusiyonaGiris.doc" a baınız. Koordinat esenleri "GENEL GİRİŞ" de belirtildiği gibi DIN 18800
KAFES ANAKİRİŞLİ PORTAL KREN ELEMANLARININ SONLU ELEMANLAR YÖNTEMİYLE İNCELENMESİ
İstanbul Teknik Üniversitesi Makina Fakültesi KAFES ANAKİRİŞLİ PORTAL KREN ELEMANLARININ SONLU ELEMANLAR YÖNTEMİYLE İNCELENMESİ İsmail GERDEMELİ Tasarım Esasları Özelliklerine göre geniş bir tasarım esaslarına
YAPI STATİĞİ. Hiperstatik Sistemler Alıştırma sonuçları M. Güven KUTAY, Muhammet ERDÖL. İlk yayın, 10 Kasım 2014
İlk yayın, 0 Kasım 0.guven-kutay.ch YPI STTİĞİ Hiperstatik Sistemler lıştırma sonuçları -06- u dosyayı _00_Yapı Statiğine Giriş ve Özet dosyasıyla beraber incelerseniz daha iyi anlarsınız.. Güven KUTY,
BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 3 ÜÇ NOKTALI EĞİLME DENEYİ
BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 3 ÜÇ NOKTALI EĞİLME DENEYİ GİRİŞ Yapılan herhangi bir mekanik tasarımda kullanılacak malzemelerin belirlenmesi
Şekil 1.17. Çekmeye veya basmaya çalışan kademeli milin teorik çentik faktörü kt
Şekilde gösterilen eleman; 1) F = 188 kn; ) F = 36 96 kn; 3) F = (-5 +160) kn; 4) F=± 10 kn kuvvetlerle çekmeye zorlanmaktadır. Boyutları D = 40 mm, d = 35 mm, r = 7 mm; malzemesi C 45 ıslah çeliği olan
ÇELİK YAPILAR. Hazırlayan: Doç. Dr. Selim PUL. KTÜ İnşaat Müh. Bölümü
ÇELİK YAPILAR Hazırlayan: Doç. Dr. Selim PUL KTÜ İnşaat Müh. Bölümü ÇEKME ÇUBUKLARI BASINÇ ÇUBUKLARI KİRİŞLER (KAFES KİRİŞLER) ÇEKME ÇUBUKLARI ve EKLERİ Boylama ekseni doğrultusunda çekme kuvveti taşıyan
ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI. ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI
ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI Eksenel Çekme Etkisi KARAKTERİSTİK EKSENEL ÇEKME KUVVETİ DAYANIMI (P n ) Eksenel çekme etkisindeki elemanların tasarımında
BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP
BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP KONTROL KONUSU: 2-2 ile A-A aks çerçevelerinin zemin ve birinci kat tavanına ait sürekli kirişlerinin düşey yüklere göre statik hesabı SINAV ve KONTROL TARİHİ: 06.03.2017
Burulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler
Burulma (orsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler Endüstiryel uygulamalarda en çok rastlanan yükleme tiplerinden birisi dairsel kesitli millere gelen burulma momentleridir. Burulma
Mukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN
Mukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN KAYNAK KİTAPLAR Cisimlerin Mukavemeti F.P. BEER, E.R. JOHNSTON Mukavemet-2 Prof.Dr. Onur SAYMAN, Prof.Dr. Ramazan Karakuzu Mukavemet Mehmet H. OMURTAG 1 SİMETRİK
SERA TASARIMI (Seraların Yapı Elemanları)
Akdeniz Üniversitesi Ziraat Fakültesi Tarımsal Yapılar ve Sulama Bölümü SERA TASARIMI (Seraların Yapı Elemanları) Yrd. Doç. Dr. N. Yasemin EMEKLİ Projelemede Etkili Yükler Sabit (ölü) yükler - Serayı oluşturan
BURULMA DENEYİ 2. TANIMLAMALAR:
BURULMA DENEYİ 1. DENEYİN AMACI: Burulma deneyi, malzemelerin kayma modülü (G) ve kayma akma gerilmesi ( A ) gibi özelliklerinin belirlenmesi amacıyla uygulanır. 2. TANIMLAMALAR: Kayma modülü: Kayma gerilmesi-kayma
Makine Elemanları I Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Temel bilgiler-flipped Classroom Akslar ve Miller
Makine Elemanları I Prof. Dr. Akgün ALSARAN Temel bilgiler-flipped Classroom Akslar ve Miller İçerik Giriş Temel kavramlar Sınıflandırma Aks ve mil mukavemet hesabı Millerde titreşim kontrolü Konstrüksiyon
FL 3 DENEY 4 MALZEMELERDE ELASTĐSĐTE VE KAYMA ELASTĐSĐTE MODÜLLERĐNĐN EĞME VE BURULMA TESTLERĐ ĐLE BELĐRLENMESĐ 1. AMAÇ
Malzemelerde Elastisite ve Kayma Elastisite Modüllerinin Eğme ve Burulma Testleri ile Belirlenmesi 1/5 DENEY 4 MAZEMEERDE EASTĐSĐTE VE KAYMA EASTĐSĐTE MODÜERĐNĐN EĞME VE BURUMA TESTERĐ ĐE BEĐRENMESĐ 1.
MAKINA TASARIMI I Örnek Metin Soruları TOLERANSLAR
MAKINA TASARIMI I Örnek Metin Soruları TOLERANSLAR 1. Boyut, gerçek boyut, nominal boyut ve tolerans nedir, tanımlayınız. 2. Toleransları sınıflandırınız. 3. Tasarımı yapılırken bir makine parçasının boyutları
Deneyin Amacı Çekme deneyinin incelenmesi ve metalik bir malzemeye ait çekme deneyinin yapılması.
1 Deneyin Adı Çekme Deneyi Deneyin Amacı Çekme deneyinin incelenmesi ve metalik bir malzemeye ait çekme deneyinin yapılması. Teorik Bilgi Malzemelerin statik (darbesiz) yük altındaki mukavemet özelliklerini
2009 Kasım. www.guven-kutay.ch KALDIRMA MOTORU. 40-1-4a. M. Güven KUTAY. 40-1-4a-kaldirma-motoru.doc
2009 Kasım KALDIRMA MOTORU 40-1-4a M. Güven KUTAY 40-1-4a-kaldirma-motoru.doc İ Ç İ N D E K İ L E R 1 Kaldırma Sistemi... 1. 1.4 Vinç motorları... 1. 1.4.1 Kaldırma motoru... 1. 1.4.1.1 Kaldırma motorunun
Mühendislik Mekaniği Statik. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mühendislik Mekaniği Statik Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 10 Eylemsizlik Momentleri Kaynak: Mühendislik Mekaniği: Statik, R. C.Hibbeler, S. C. Fan, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok. 10. Eylemsizlik Momentleri
VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON
İlk aın: 0 Hairan www.guven-kuta.ch VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON MONORAY KİRİŞ 4_0 M. Güven KUTAY Son düeltme: 0 Temmu 07 Semboller ve Kanaklar için "4_00_CelikKonstruksionaGiris.doc" a bakını. Koordinat
BASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI
BASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI Dr. O. Özgür Eğilmez Yardımcı Doçent İzmir Yüksek Teknoloji Enstitüsü İnşaat Mühendisliği Bölümü Zamanda Yolculuk İÇERİK Taşıma Gücü Hesabı ve Amaç
Perçin malzemesinin mekanik özellikleri daha zayıf olduğundan hesaplamalarda St34 malzemesinin değerleri esas alınacaktır.
Kalınlığı s 12 mm, genişliği b 400 mm, malzemesi st37 olan levhalar, iki kapaklı perçin bağlantısı ile bağlanmıştır. Perçin malzemesi st34 olarak verilmektedir. Perçin bağlantısı 420*10 3 N luk bir kuvvet
SÜRTÜNME ETKİLİ (KAYMA KONTROLLÜ) BİRLEŞİMLER:
SÜRTÜME ETKİLİ (KYM KOTROLLÜ) BİRLEŞİMLER: Birleşen parçaların temas yüzeyleri arasında kaymayı önlemek amacıyla bulonlara sıkma işlemi (öngerme) uygulanarak sürtünme kuvveti ile de yük aktarımı sağlanır.
Mukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mukavemet-I Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 5 Eğilmede Kirişlerin Analizi ve Tasarımı Kaynak: Cisimlerin Mukavemeti, F.P. Beer, E.R. Johnston, J.T. DeWolf, D.F. Mazurek, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok.
Ara Sınav. Verilen Zaman: 2 saat (15:00-17:00) Kitap ve Notlar Kapalı. Maksimum Puan
MAK 303 MAKİNA ELEMANLARI I Ara ınav 9 Kasım 2008 Ad, oyad Dr. M. Ali Güler Öğrenci No. Verilen Zaman: 2 saat (15:00-17:00) Kitap ve Notlar Kapalı Her soruyu dikkatle okuyunuz. Yaptığınız işlemleri gösteriniz.
BURULMA (TORSİON) Dairesel Kesitli Çubukların (Millerin) Burulması MUKAVEMET - Ders Notları - Prof.Dr. Mehmet Zor
3 BURULMA (TORSİON) Dairesel Kesitli Çubukların (Millerin) Burulması 1.1.018 MUKAVEMET - Ders Notları - Prof.Dr. Mehmet Zor 1 3. Burulma Genel Bilgiler Burulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme
Sıkma sırasında oluşan gerilmeden öngerilme kuvvetini hesaplarız. Boru içindeki basınç işletme basıncıdır. Buradan işletme kuvvetini buluruz.
Ø50 Şekilde gösterilen boru bağlantısında flanşlar birbirine 6 adet M0 luk öngerilme cıvatası ile bağlanmıştır. Cıvatalar 0.9 kalitesinde olup, gövde çapı 7,mm dir. Cıvatalar gövdelerindeki akma mukavemetinin
ASİSTAN ARŞ. GÖR. GÜL DAYAN
ASİSTAN ARŞ. GÖR. GÜL DAYAN VİSKOZİTE ÖLÇÜMÜ Viskozite, bir sıvının iç sürtünmesi olarak tanımlanır. Viskoziteyi etkileyen en önemli faktör sıcaklıktır. Sıcaklık arttıkça sıvıların viskoziteleri azalır.
Makine Elemanları I. Yorulma Analizi. Prof. Dr. İrfan KAYMAZ. Erzurum Teknik Üniversitesi. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü
Makine Elemanları I Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Yorulma hasarı Aloha Havayolları Uçuş 243: Hilo dan Honolulu (Havai) Uçuşu Tarih: 28 Nisan 1988 Makine elemanlarının
YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Genel Laboratuvar Dersi Eğilme Deneyi Çalışma Notu
YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Genel Laboratuvar Dersi Eğilme Deneyi Çalışma Notu Laboratuar Yeri: B Blok en alt kat Mekanik Laboratuarı Laboratuar Adı: Eğilme Deneyi Konu: Elastik
YAPI STATİĞİ. Hiperstatik Sistemler Alıştırma Soruları M. Güven KUTAY, Muhammet ERDÖL. İlk yayın, 19 Temmuz 2015
İlk yayın, 9 Temmuz 205 www.guven-kutay.ch YPI STTİĞİ Hiperstatik Sistemler lıştırma Soruları 44-06-2 u dosyayı 44_00_Yapı Statiğine Giriş ve Özet dosyasıyla beraber incelerseniz daha iyi anlarsınız. M.
Cetvel-13 Güvenirlik Faktörü k g. Güvenirlik (%) ,9 99,99 99,999
Cetvel-12 Büyüklük Faktörü k b d,mm 10 20 30 50 100 200 250 300 k b 1 0,9 0,8 0,7 0,6 0,57 0,56 0,56 Cetvel-13 Sıcaklık Faktörü k d Cetvel-13 Güvenirlik Faktörü k g T( o C) k d T 350 1 350
MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI
MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI PERÇİN VE YAPIŞTIRICI BAĞLANTILARI P r o f. D r. İ r f a n K A Y M A Z P r o f. D r. A k g ü n A L S A R A N A r ş. G ör. İ l y a s H A C I S A L İ HOĞ LU Perçin; iki veya
MİLLER ve AKSLAR SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU
MİLLER ve AKSLAR MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU Miller ve Akslar 2 / 40 AKS: Şekil olarak mile benzeyen, ancak döndürme momenti iletmediği için burulmaya zorlanmayan, sadece eğilme
DÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP
DÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP 2-2 ile A-A aks çerçevelerinin zemin ve birinci kat tavanına ait sürekli kirişlerin düşey yüklere göre statik hesabı yapılacaktır. A A Aksı 2 2 Aksı Zemin kat dişli döşeme kalıp
TRANSPORT SİSTEMLERİNDE BİLGİSAYAR UYGULAMALARI
BÖLÜM 14. TRANSPORT SİSTEMLERİNDE BİLGİSAYAR UYGULAMALARI 14. GİRİŞ Bilgisayar Destekli Tasarım (CAD), imalatın tasarım aşamasının ayrılmaz bir parçasıdır. Genel amaçlı bir CAD sisteminde oluşturulan bir
Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Konik Dişli Çarklar DİŞLİ ÇARKLAR
Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN Konik Dişli Çarklar DİŞLİ ÇARKLAR İçerik Giriş Konik dişli çark mekanizması Konik dişli çark mukavemet hesabı Konik dişli ark mekanizmalarında oluşan kuvvetler
INSA 473 Çelik Tasarım Esasları Basınç Çubukları
INS 473 Çelik Tasarım Esasları asınç Çubukları Çubuk ekseni doğrultusunda basınç kuvveti aktaran çubuklara basınç çubuğu denir. Çubuk ekseni doğrultusunda basınç kuvveti aktaran çubuklara basınç çubuğu
STATIK MUKAVEMET. Doç. Dr. NURHAYAT DEĞİRMENCİ
STATIK MUKAVEMET Doç. Dr. NURHAYAT DEĞİRMENCİ STATİK DENGE KOŞULLARI Yapı elemanlarının tasarımında bu elemanlarda oluşan iç kuvvetlerin dağılımının bilinmesi gerekir. Dış ve iç kuvvetlerin belirlenmesinde
28. Sürekli kiriş örnek çözümleri
28. Sürekli kiriş örnek çözümleri SEM2015 programında sürekli kiriş için tanımlanmış özel bir eleman yoktur. Düzlem çerçeve eleman kullanılarak sürekli kirişler çözülebilir. Ancak kiriş mutlaka X-Y düzleminde
ÇELİK YAPILARDA BİRLEŞİMLER
ÇELİK YAPILARDA BİRLEŞİMLER Çelik yapılarda birleşimlerin kullanılma sebepleri; 1. Farklı tasıyıcı elemanların (kolon-kolon, kolon-kiris,diyagonalkolon, kiris-kiris, alt baslık-üst baslık, dikme-alt baslık
Temeller. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
Temeller Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 2 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal
MUKAVEMET DERSİ. (Temel Kavramlar) Prof. Dr. Berna KENDİRLİ
MUKAVEMET DERSİ (Temel Kavramlar) Prof. Dr. Berna KENDİRLİ Ders Planı HAFTA KONU 1 Giriş, Mukavemetin tanımı ve genel ilkeleri 2 Mukavemetin temel kavramları 3-4 Normal kuvvet 5-6 Gerilme analizi 7 Şekil
11.1 11.2. Tanım Akışkanların Statiği (Hidrostatik) Örnekler Kaldırma Kuvveti. 11.3 Örnek Eylemsizlik Momenti. 11.4 Eylemsizlik Yarıçapı
11.1 11. Tanım Akışkanların Statiği (Hidrostatik) Örnekler Kaldırma Kuvveti 11.3 Örnek Eylemsizlik Momenti 11.4 Eylemsizlik Yarıçapı 11.5 Eksen Takımının Değiştirilmesi 11.6 Asal Eylemsizlik Momentleri
STATİK. Ders_9. Doç.Dr. İbrahim Serkan MISIR DEÜ İnşaat Mühendisliği Bölümü. Ders notları için: GÜZ
STATİK Ders_9 Doç.Dr. İbrahim Serkan MISIR DEÜ İnşaat Mühendisliği Bölümü Ders notları için: http://kisi.deu.edu.tr/serkan.misir/ 2017-2018 GÜZ ALANLAR İÇİN ATALET MOMENTİNİN TANIMI, ALAN ATALET YARIÇAPI