2009 Kasım. HALAT MAKARASI b. M. Güven KUTAY b-halat-makaralari.doc

Transkript

1 009 Kasım HALAT MAKARASI 40--b M. Güven KUTAY 40--b-halat-makaralari.doc

2 İ Ç İ N D E K İ L E R Kaldırma sistemi Çelik halatlı kaldırma Halat makaraları Halat makarası düzenleri karada kuvvetler Sabit makarada kuvvetler Hareketli makarada kuvvetler kara kombinasyonu karalı bucurgat Kademeli bucurgat Sonsuz halatlı bucurgat Halat makarası seçimi "Örnek, 00kNx0m Gezer köprü vinci" Halat makarası seçimi "Örnek, 3kN-/ Halatlı ceraskal" Halat makarasının konstrüksiyonu kara rulmanı hesabı, "Örnek, 00kNx0m Gezer köprü vinci" kara rulmanı seçimi, "Örnek, 3kN-/ Halatlı ceraskal"....0

3 Kaldırma sistemi N a s ı l v i n ç y a p a r ı m. Çelik halatlı kaldırma.. Halat makaraları Halatın çapı ve diğer özellikleri seçildikten sonra kancabloğunun konstrüksiyonunu yapalım. Halatı seçerken kabul edilen 4/ donama göre kanca bloğu Şekil. ile gösterilmiştir. 4 3 Şekil., 4/ donam kanca bloğununda;. Komple makara,. Kanca, 3. Travers ve kanca tutacağı, 4. Askı lamaları ve diğer aksam. görülmektedir. Şekil., Kanca bloğu Alman stardartı DIN de bu parçalar titizlikle standartlaştırılmıştır. Genelde hiç hesap yapmadan standartlardan seçilen büyüklüklerle kanca bloğu konstrüksi-yonunu yapmak imkan dahilindedir. Bu seçim firma stratejisine ve konsrüktörün tutumuna bağlıdır. Aşağıda bu iki varyantıda göreceğiz. Halatlar kullanıldıkları yerlerde büyük kuvvetler altında çalıştıklarından halatın çalıştığı makara sistemininde işletmenin fonksiyonunu uzun zaman yerine getirme-si, yani ömrünün uzatılması için bazı konstrüktif önlemler alınmalıdır.

4 .4 H a l a t m a k a r a s ı Sabit makara Sabit makara α h Hareketli makara Hareketli makara Şekil., Aynı yön eğimi Şekil.3, Ters yön eğimi Şekil.4, Kaçıklık açısı. Halat akışının aynı yön eğimli olmasına dikkat edilmelidir (Şekil.). Ters eğimli akışta halat değişik yönlerde eğilip büküleceğinden (Şekil.3) ömrü daha az olur.. Şekil.4 de istenilen ideal form "a" şeklidir. Bunun pratikte tutulması oldukça zordur. Örneğin tamburda. akat "b" şeklindeki konstrüksiyonda formül (. ) deki şartlar yerine getirilirse ideal forma yakın konstrüksiyon yapılmış olur. x tan α = (. ) h 5 α Kaçıklık açısı x mm Kaçıklık mesafesi h mm min kontrol mesafesi Burada dikkat edilecek husus kaçıklık açısının tanjant değerinin /5 den küçük olmasıdır. 3. Yivsiz tambur (düz silindir) hiçbir zaman kullanılmamalıdır. Düz tamburda halatın yüzey basıncı çok büyük olacağından, halat aşınması çok çabuk olacaktır. Tambur yüvlerinin yarı çap seçimleride standartlarda verilen değerlerden alınması önemle önerilir. Çünkü; küçük çap halatın sıkışmasına, büyük çapta yüzey basıncının boşuna büyük olmasına sebep olur. Özel konstruksiyonlarda standartlardan değer bulunamadığı hallerde yiv yarı çapı 0, ,54 d Ha alınması önerilir. 4. Bütün halat makaralarına, halatın sıçrayıp çıkmaması için, emniyet konstrüksiyonu yapılması önerilir. a b

5 N a s ı l v i n ç y a p a r ı m Halat makaraları genelde kır veya çelik dökümden yapılır. Ağırlıktan kazanmak için tek tek imalatta kaynak ve seri imalatta dövme konstrüksiyonlar yapılır. yuvarlatılacak m b m d Ha 45 R h s 3xd s d b d Gi Gd d d i d d B Şekil.5, Halat makarası Halat makaraların geometrik ölçülerinin hesabı (Almancanın hakim olduğu memleketlerde) DIN 500 ile yapılır. Burada s = d /00+0 mm ; s =0,8.s alınması önerilir. Şekil.5 de döküm konstrüksiyon halat makarası görülmektedir. Halat makarasının anma çapı halat orta noktaları arası " d " olarak kabul edilir ve (. ) ile hesaplanır. d h h d (. ) d mm Halat makarasının anma çapı h Tahrik grubu ve halat çapı faktörü (Tablo.) h Halat akışı faktörü (Tablo.) d Ha mm Halat çapı Ha

6 .6 H a l a t m a k a r a s ı Tahrik grubu ve halat tipi faktörü " h " Tablo. ile bulunur. Tablo. de görüldüğü gibi makara çapı en az halat çapının 0 katı kadar olmalıdır. (. ) ile hesaplanan çap minimum çaptır. kara veya tamburun çapının hesaplanan çaptan daha büyük seçilmesi halatın ömrünü uzatır. Halat akışı faktörü Tablo. ile konstrüksiyona göre seçilir. Tablo., h faktörü değerleri Tahrik grubu Dönen halat Tahrik grubu ve halat tipine göre çap faktörü h Tambur Halat makarası Denge makarası Dönmeyen halat *) Dönen halat Dönmeyen halat *) Dönen halat Dönmeyen halat *) Em 0,,,5 0,5 Dm,,5,5 4 0,5 Cm, ,5 4 Bm ,5 4 Am m 8 0 0, m 0,4, m, m ,5 8 0 Kepçe makaraları için vinç hangi tahrik grubunda olursa olsun Bm faktörü alınır. *) Seri üretilen vinçlerde dönmeyen veya çok az dönen çelik halat faktörleri için dönen çelik halat faktör değerleri alınabilir. Yeteri kadar çabuk halat değiştirme zamanı ön görülmüşsede, az dönen halatlarda dönmeyen halatlar grubunda kabul edilir. kara göbeğinin iç çapı " d Gi " makaranın beraber çalışacağı rulman yatağın dış çapı kadar olup hafif sıkı geçme toleransıyla işlenir ve gereken konstruksiyon yapılır. kara göbeğinin dış çapı " d Gd " genelde: d,5 (.3 ) Gd d Gi d Gd mm kara göbeğinin dış çapı d Gi mm kara göbeğinin iç çapı

7 N a s ı l v i n ç y a p a r ı m Tablo., kara düzenine göre halat akış faktörü h Halat makara düzenleri h *) Açıklama Örnekler (Tambur çit çizgiyle gösterilmiştir) w Tambur ve Denge malarası kara Halat tambura: aynı akış yönlü veya ters akış yönlü makaradan geçip bağlanmıştır. 5 e kadar w= w=3 w=5 w=5 *) Halat tambura: 4 aynı akış yönlü veya aynı akış yönlü ve ters akış yönlü veya ters akış yönlü makaradan geçip bağlanmıştır. w=7 iki makara takımı herbiri w=7 >5 w=7 6 ile 9 arası, Halat tambura: 5 aynı akış yönlü, 3 aynı akış yönlü ve ters akış yönlü, aynı akış yönlü ve ters akış yönlü 3 ters akış yönlü makaradan geçip bağlanmıştır. *) iki makara takımı herbiri w= Seri üretilen vinçlerde ve kepçe makaralarında halat düzenine bakmadan h = alınır. w=9 w=3 0 dan fazla,5 *) Dengeleme makarası *) Verilmiş olan örnekler bir halatın makarayı döndürerek geçmesi halinde geçerlidir. Eğer sistemde hareketli iki halat varsa en kötü hal seçilir.

8 .8 H a l a t m a k a r a s ı Tablo. de " w " değerinin hesaplama mantığı Şekil.6 ve Şekil.7 yapılır. α Şekil.6, Halat açısı α Tambur Aynı akış yönlü makara, α > 5 Ters akış yönlü makara, α > 5 kara α 5... Denge makarası... Halat sonu bağlantısı... w = w = w = 4 w=0 < 0 0 >0 Ayni yön akisi Ters yön akisi Şekil.7, kara konum açıları Halat makaraları DIN 506 de standartlaştırılmıştır. Hesap sonuçlarına göre bu standart çapların seçilmesinde büyük fayda vardır. Daha sonra yapılacak üretimde standart çaplı makaralar rahatlıkla kullanılır. Standart çaplar temel sıra R0 a göre seçilmiştir. Şekil.5 de Halat makarası görülmektedir. Halat makarasının çapı: d = 00 ; 5 ; 60 ; 00 ; 50 ; 35 ; 400 ; 500 ; 560 ; 630 ; 70 ; 800 ; 900 büyüklüğünde seçilmelidir. Daha küçük veya daha büyük çaplar bu değerleri 0 ile küçültmek veya büyültmekle elde edilir.

9 N a s ı l v i n ç y a p a r ı m Tablo.3, Halat makaralarının yiv profil ölçüleri: yuvarlatılacak Tolerans d Ha R M m b h *) 3 m b m 3, , ,7 4,5 6 3, 3 5,5 7 3, , ,8 4,5 7,5 0 5,3 4,5 7,5 d Ha 6, Şekil.8, kara yiv profili *) 6, d Ha R M Tolerans Tolerans m b h *) d Ha R M 3 3 m b h *) 3 7,0 4 7, / , / , ,5 37/ , / , , ,5 4/ , / , ,5, , , , ,5 5 3, , / ,5 9/ , *) hmin = dha + 0,6 + 0,8 z R M + 0,3 + 0,4 + 0, + 0, h *) kara yivinin yüzey işleme şekli ve tolerans gurubu için öneriler: + 0,4 + 0,6 +,6 + 0, + 0,3 + 0,8 + 0, + 0, + 0,4,5 a b c Tolerans grubu a b c Ν hadde veya hassas döküm N9 Torna R t = 50 R z = 5 3 N7 Torna R t = 5 R z = 6,3

10 .0 H a l a t m a k a r a s ı... Halat makarası düzenleri Halat makarası düzeni ya kuvvet yönünü değiştirmeye veya çok az kuvvetle çok ağır yükleri kaldırmaya yarar. kara düzenindeki makaralar çelik halat ile birbiriyle bağlıdırlar. Ha Ha G G Şekil.9, karada kuvvetler Şekil.0, Sabit makara Şekil., Hareketli makara... karada kuvvetler Sabit hızlı makara hareketinde halattaki kuvvetlere bakacak olursak (Şekil.9) halatın sürtünmesi ve yataklardaki sürtünmeden ötürü randıman kaybı olduğunu görürüz. + Ha = Ha Sür Böylece Ha > Ha olduğu görülür. Burada küçük kuvvetin büyük kuvvete oranı makaranın randımanını " η " verir. Ha = Ha η (.4 ) η karanın randımanı Ha N Çeken taraftaki halat kuvveti Ha N Çekilen taraftaki halat kuvveti kara randımanını hesaplarken rulman yatağın randımanını bilmek gerekir. Rulman yatakların hepsinin randımanı olarak η Rul 0,995 alınır. Yağlanmalı Keçe için randıman 0,96 lanır.... Sabit makarada kuvvetler Sürtünme olmadan teorik 0 = G bak Şekil.0 Sürtünmeli pratikte = G / η Sabit makarada randıman; G η Sa = (.5 ) η Sa Sabit makaranın randımanı G N Yük kuvveti N Çekme halat kuvveti

11 N a s ı l v i n ç y a p a r ı m... Hareketli makarada kuvvetler Sürtünme olmadan teorik = G/ bak Şekil. Sürtünmeli pratikte = η G = + = + η G = ( + η ) = G /( + η ) Hareketli makarada randıman; 0 + η η Har = = (.6 ) Sabit ve hareketli makaranın randımanları karşılaştırıldığında η Sa < η Har olduğu görülür. Hareketli makarada halat çevirim oranı, halat hızının v Ha yükün kaldırma hızına v Ka oranıdır....3 kara kombinasyonu G v i Ha Ha = = (.7 ) vka i Ha Halatın çevirme oranı v Ha m/s Halatın hızı v Ka m/s Yükün kaldırılma hızı η kara randımanı η Sa Sabit makara randımanı η Har Hareketli makara randımanı Şekil., Sabit ve hareketli makara sistemi Sabit ve hareketli makara sistemi Şekil. de görülmektedir. Bu sistemde şu bağıntılar belirlenir. Sürtünmesiz makara sistemi; 0 = G/ Sürtünmeli makara sistemi; = / η ; = / η η = η = + = η + η = ; G η G = η ( + η ) = G / η ( + η )

12 . H a l a t m a k a r a s ı Şekil. deki kombinasyonun toplam randımanı: 0 η ( + η ) ηsh = = (.8 ) η SH Sabit ve Hareketli makara sistemi randımanı η kara randımanı Şekil. deki kombinasyonda halat çevirim oranı: vha iha = = (.9 ) vka i Ha Halatın çevirme oranı v Ha m/s Halatın hızı v Ka m/s Yükün kaldırılma hızı...3. karalı bucurgat.η 3.η 4.η.η karalı bucurgat (Şekil.3) bir çok sabit ve hareketli makaralardan oluşan bir sistemdir. Bu sistemde şu bağıntılar belirlenir. Sürtünmesiz: n HM = Hareketli makara sayısı. Sürtünmeli: G = η = G/( 0 + η n HM + η ) η n Bu bir geometrik sıra toplamıdır. tematik kanunlarına göre bunu şu şekilde yazabiliriz: G = η n η η = η n η η G Şekil.3, karalı bucurgat = G η η n ( η ) Böylece makaralı bucurgatta genel randıman şu şekilde hesaplanır. η MB = 0 n G η ( η ) = nhm G ( η )

13 N a s ı l v i n ç y a p a r ı m η ( η ) ηmb = (.0 ) n ( η ) HM n η MB karalı bucurgat sisteminin randımanı η Bir makaranın randımanı n HM Hareketli makara sayısı karalı bucurgatta halat çevirim oranı: iha vha = nhm vka i Ha Halatın çevirme oranı v Ha m/s Halatın hızı v Ka m/s Yükün kaldırılma hızı n HM Hareketli makara sayısı = (. ) d d G Şekil.4, Kademeli bucurgat G Şekil.5, Sonsuz halatlı bucurgat...3. Kademeli bucurgat Kademeli bucurgatı teorinin tamamlanması için buraya alıyoruz. Pratikte faydası çok azdır. Kademeli bucurgatta şu bağıntılar vardır:

14 .4 Sürtünmesiz: n HM H a l a t m a k a r a s ı 0 = G/ n HM = Hareketli makara sayısı. Sürtünmeli: = ( + η ) G n HM η Böylece kademeli bucurgatta genel randıman şu şekilde hesaplanır. η KB = 0 G η = ( η n HM G ) n HM η KB η = ( η n HM ) n HM n HM η η KB = η (. ) η KB Kademeli bucurgat sisteminin randımanı η Bir makaranın randımanı n HM Hareketli makara sayısı Kademeli bucurgatta halat çevirim oranı: vha i Ha = vka n HM i Ha Halatın çevirme oranı v Ha m/s Halatın hızı v Ka m/s Yükün kaldırılma hızı n HM Hareketli makara sayısı = (.3 ) Sonsuz halatlı bucurgat Sonsuz halatlı bucurgat Şekil.5 de görüldüğü gibi çift makaranın altında hareketli makara olan sistemdir. Burada halat sonsuz halat olarak makaralardan geçer. Çoğunlukla talaşlı imalat atölyelerinde tezgahların üzerinde kullanılır. Sürtünme dikkate alınmadan kuvvet bağıntısı şöyledir: G d = 0 d

15 N a s ı l v i n ç y a p a r ı m...4 Halat makarası seçimi "Örnek, 00kNx0m Gezer köprü vinci" Halat makarasının seçimi için makara çapını hesaplayalım. ormül (. ) den d h h d Ha Tahrik grubu ve halat tipi faktörü " h ", Tablo. den; Az dönen halat 570 N/mm dayanımlı, tahrik grubu Am h = 0 Halat akışı faktörü " h ", Tablo. ile h = 4/ donam, halat tambura aynı akış yönlü makaradan geçip bağlanmıştır. Denge makarasında halat akışı olmadığından sayılmaz (bak Şekil.6) dikkatli olup yanılmamak gerekir. Halat çapı 6 mm olarak seçilmişti. d h h d = = 30 Ha Bu değere ve standart çaplar temel sıra R0 a göre; d = 35 mm seçilir. Bu seçimden sonra halat makarasının konstruksiyonuna geçilir....5 Halat makarası seçimi "Örnek, 3kN-/ Halatlı ceraskal" Halat makarasının seçimi için makara çapını hesaplayalım. ormül (. ) den d h h d Ha Tahrik grubu ve halat tipi faktörü " h ", Tablo. den; Az dönen halat 570 N/mm dayanımlı, tahrik grubu m h =,4 Halat akışı faktörü " h ", Tablo. den; h = / donam, halat tambura aynı akış yönlü makaradan geçip bağlanmıştır. Halat çapı 6 mm olarak seçilmişti. d h h d =,4.. = 68,8 Ha Bu değere ve standart çaplar temel sıra R0 a göre; d = 80 mm seçilir. Bu seçimden sonra halat makarasının konstruksiyonuna geçilir.

16 .6 H a l a t m a k a r a s ı...6 Halat makarasının konstrüksiyonu Halat makarası dönen konstrüksiyon elemanı olduğu için yataklanması gerekir. Normal olarak yataklama kaygan ve rulman yataklama olarak iki varyantta yapılır. Bu günün tekniği ile artık vinçlerde kaygan yatak servis ve bakım açısından kullanılmamaktadır. Konstrüksiyon doğrudan rulman yataklarla yapılır. Yataklamada iki ana varyant düşünülür:. Yataklar makaranın göbeğine konulur. Burada rulmanın dış bileziği döner, iç bilezik hareketsizdir.. Yataklar makara dışında olur ve makara aksa geçme veya kama ile bağlanır. Burada rulmanın iç bileziği döner, dış bilezik sabittir. Vinç makarası konstrüksiyonunda birinci varyant kullanılır. kara yatakları ve diğer parçaları ile ön montaj grubu oluşturur. Buna komple makara denilir. Rulman yataklamada yataklar konstrüksiyonu yapılan vincin özel donelerine göre yapılmaz. Hesaplar halatın taşıyacağı maksimum yük ile yapılır ve her yerde kullanılır. karanın üretim şeklide çeşitlidir. karalar genelde kır veya çelik dökümden yapılmalarının yanı sıra ağırlıktan kazanmak için tek tek üretimde kaynak ve seri üretimde dövme konstrüksiyonlarlada yapılırlar....7 kara rulmanı hesabı, "Örnek, 00kNx0m Gezer köprü vinci" Çelik halat tablosundan 570 N/mm mukavemetli ve 6 mm çapındaki halatın min kopma kuvveti Hamin = N olarak okunur. Burada konstrüksiyonumuzu standartlaştırmak için halat emniyet katsayısını tahrik grubu m ve yukarısı için 4 olarak kabul edelim. Halatın işletmede maksimum taşıma gücü 4 kn/4 = 3 kn dur. Döküm Dövme Kaynak Döküm+Kaynak Şekil.6, Halat makarası kontrüksiyon çeşitleri kara iki halat kuvvetini taşıdığından, makaranın taşıyacağı yük = 6 kn olarak bulunur. Kaldırma hızı 6 m/dak olduğu için makarada halat akış hızı m/dak olur. karanın dolayısıyla rulmanın devir sayısı:

17 N a s ı l v i n ç y a p a r ı m Y α X r A YB B XB YA LRu YB YA Şekil.7, karada kuvet dağılımı nru v = Ha =, d/dak bulunur. π d π 0,35 Her ne kadar statik hesap sınırı 0 d/dak isede, hesabın statik hesap olarak yapılmasını öneririm. akat f s faktörü seçiminde bu durum dikkate alınmalıdır. karada iki rulman yatak kullanılır (Şekil.7) ve statik kıyaslama f s = 0,8 seçilir. Çünkü çelik halat yay fonsiyonu yaptığından yüklenme darbesiz olarak kabul edilir. Kaba hesapca bir rulmana gelen yük 3 kn kabul edelim ve kendinden keçeli, bilyalı rulman yatak 630.ZR seçelim. Yatağın ölçüleri d = 50 mm, D = 0 mm, B = 7 mm, C 0 = 38 kn, C = 6 kn dur. Rulman dış bilezik toleranslarının değişik olmasından ötürü, rulmam arası mesafesi "a 0,7.B" alınmalıdır. Şimdi kaçıklık açısının maksimum değerini hesaplayalım. x Kaçıklık açısı değeri (. ) ile tan α = buradan α = arctan 4 bulur. h 5 5

18 .8 H a l a t m a k a r a s ı R8,5 7,5 Y 4 X 4 3xØ30 57,5 A YB B XB Ø35 Ø30 Ø50 Ø0 Ø60 Ø98 Ø353 YA 5 YB 5 5 YA Şekil.8, Halat makarası kontrüksiyonu Halat makarasının genel konstrüksiyon ölçüleri Şekil.8 da görülmektedir. karanın yiv profili ölçüleri Tablo.3 ile ve diğer konstrüksiyon şekil ve ölçüleri, "Döküm ve Döküm parçaları"ndan alınır. Rulman yatağının kontrol hesabı: YA = YB = 0,5. cos4. 6 = 30'94 N M bx = 4'35.57,5=68'7 Nmm ksimum yatak kuvveti A yatağındadır. Seçilen rulmanın statik yük değeri, X = sin4.6= 4'35 N YA = YB = 68'7/5= 3'00 N A = 30'94+3'00 44 kn C 0 = 38 kn > 0,8 x 44 = 35, kn karanın disk kalınlığı s = d /00+0 mm = 35/00+0 = 3,5 Buradan disk kalınlığı s =4 mm olarak seçilir. Kaburgalar iki tarafta 3 er adet ve kalınlığı s = 0,8.s = 0,8.4 mm alınır. Böylece seçilen bilyalı rulman ve Şekil.8 de görülen ölçülerle halat makaramızın konstrüksiyonu yapılır.

19 N a s ı l v i n ç y a p a r ı m Halat makarasını ve rulmanları seçtikten sonra makara kapağının konstrüksiyonunu ele alalım R b d3 d d Mx a Mx R Şekil.9, Komple halat makarası ve kapağı kara kapağı genelde kır dökümden yapılır. kara bir tek tabii modelden maça ve benzeri yardımcı döküm parçaları kullanılmadan en ekonomik şekilde üretilir. Konstrüksiyonda sağ ve sol kapak aynı kalıpla yapılacak şekilde düşünülmeli ve kapaklar simetrik olduğu için aynı modelle üretilmelidir. Böylece ikinci model ücreti ve ikinci modelin depolanması, bakımı gibi masraflardan kaçınılmalıdır. Komple halat makarası Şekil.9 ile gösterilmiştir. kara ve kapak paslanmaya karşı duruma ve seçime göre bir veya iki kat astar boya ile boyanmalıdır. Kapak kanca takımınının komple monte edilmesinden sonra bir kat üst boya ile boyanıp ikinci üst kat boya atılmamalıdır. Çünkü; son montajda halatın tambura bağlanıp kanca bloğundan geçirilmesinde üst boya zedelenecektir. Son montaj bitiminden sonra müşteriye boyası zedelenmiş kanca bloğu elbetteki gönderilmemelidir. Boyama işini iki defa yapmamak için vincin sevkinden önce kanca bloğu ikinci kat üst boya ile boyanır.

20 .0 H a l a t m a k a r a s ı...8 kara rulmanı seçimi, "Örnek, 3kN-/ Halatlı ceraskal" Çelik halat tablosundan 570 N/mm mukavemetli ve mm çapındaki halatın min kopma kuvveti Hamin = N olarak okunur. Bu değer ile halatta işletme yükü maksimum 69,5 kn/ = 34,75 kn dur. Kaldırma hızı 8 m/dak olduğu için makarada halat akış hızı 6 m/dak olur. Y α X r A YB B XB YA LRu YB YA karanın dolayısıyla rulmanın devir sayısı: Şekil.0, karada kuvet dağılımı nru v 6 = Ha = 0,4 d/dak π d π 0,8 Her ne kadar sınır 0 d/dak isede hesabın statik hesap olarak yapılmasını öneririm. akat f s faktörü seçiminde bu durum dikkate alınmalıdır f s = 0,8 (bak literatür). Buradada örnek deki rulmanı 630.ZR seçelim. Yatağın ölçüleri d = 50 mm, D = 0 mm, B = 7 mm, C 0 = 38 kn. Hesaplanan statik yük değeri C 0He = f s ( YA + YA ) = 7,8 kn < C 0 = 38 kn. karanın konstruksiyonunuda aynı yolda düşünerek yapalım.